一種基于過橋漏汽率的煤耗排序試驗方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及火力發(fā)電廠能耗診斷領(lǐng)域，尤其涉及的是一種基于過橋漏汽率的煤耗 排序試驗方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 火電廠煤耗排序試驗?zāi)康氖菍﹄娋W(wǎng)調(diào)度區(qū)域內(nèi)的火電機組按照供電煤耗率高低 排序，對于排名靠前，也即供電煤耗低的火電廠增加其發(fā)電量，相反，供電煤耗高則減少其 發(fā)電量，實現(xiàn)電網(wǎng)節(jié)能優(yōu)化調(diào)度，從而降低區(qū)域火電廠平均能耗水平，該工作同時能促進火 電廠節(jié)能降耗工作開展。
[0003] 煤耗排序試驗的方法是進行火電廠鍋爐和汽輪機組熱力性能試驗，計算出各機組 汽輪機熱耗率、鍋爐爐效以及供電煤耗。由于目前大部分機組汽輪機為高、中壓合缸結(jié)構(gòu)， 汽輪機熱耗率試驗涉及高、中壓缸過橋漏汽率（以下簡稱過橋漏汽率）計算。
[0004] 根據(jù)對火電廠長期的試驗結(jié)果分析，過橋漏汽率相對誤差可以導(dǎo)致機組供電煤耗 lg/kW. h的計算誤差。
[0005] 目前過橋漏汽率確定方法有兩種：方法A :采用汽輪機設(shè)計熱平衡圖中設(shè)計的過 橋漏汽率數(shù)據(jù)；方法B :開展汽輪機過橋漏汽率試驗，計算出實際過橋漏汽率。
[0006] 方法A的缺陷是不考慮汽輪機啟動和長期運行對過橋汽封的影響，粗糙的采用汽 輪機廠家提供的設(shè)計數(shù)據(jù)。根據(jù)機組檢修和試驗經(jīng)驗，過橋漏汽率與機組啟動、運行時間長 短以及汽輪機組變工況等息息相關(guān)，往往比設(shè)計值大（若汽輪機剛經(jīng)歷大修，并在大修中 更換過橋漏汽軸封，則在機組啟動后一段時間內(nèi)，能夠使得過橋漏汽率與設(shè)計值相近，甚至 比設(shè)計值?。蚨^橋漏汽率設(shè)計值對實際值根本無任何參考意義。
[0007] 方法B的缺陷是需要通過橋漏汽率試驗計算出過橋漏汽率，而此試驗要求高，影 響因素多，對試驗過程中運行人員水平要求高，例如試驗過程要求保持主汽溫度和再熱汽 溫度盡量穩(wěn)定、主汽溫度和再熱汽溫度拉開足夠的差距、汽輪機高調(diào)門開度必須處于固定 開度、鍋爐煤質(zhì)穩(wěn)定等等。這一系列要求在試驗中往往無法同時滿足，導(dǎo)致試驗結(jié)果相對誤 差大，不確定度高。
[0008] 同等級火電機組實際供電煤耗相差不大，在不改變鍋爐效率的情況下，供電煤耗 相差不會超過4g/kW. h，大多數(shù)機組供電煤耗相差1~2g/kW. h之間，結(jié)合上述分析，上述兩 種過橋漏汽率處理方法明顯對煤耗排序結(jié)果存在很大影響。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0009] 本發(fā)明的目的在于克服現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供了一種基于過橋漏汽率的煤耗排序 試驗方法，以解決現(xiàn)有過橋漏汽率確定方法誤差大、不確定程度高等技術(shù)問題。
[0010] 本發(fā)明是通過以下技術(shù)方案實現(xiàn)的：
[0011] -種基于過橋漏汽率的煤耗排序試驗方法，包括以下步驟：
[0012] (1)收集參與煤耗排序試驗的同等級機組汽輪機熱平衡圖，獲得各汽輪機設(shè)計的 過橋漏汽率K1 (i = 1~η)，根據(jù)K1，計算過橋漏汽率基準值K為：
[0013]
[0014] (2)以步驟⑴的K為基準，迭代計算各汽輪機預(yù)測的過橋漏汽率Kx，具體為：假 定一個過橋漏汽量G gq，計算各汽輪機預(yù)測的過橋漏汽率Kx，若&比K大，則減小過橋漏汽 量Ggq，反之，則增大G gq，開始第二次迭代計算，直至&和K相差在允許的范圍內(nèi)，迭代計算 結(jié)束；
[0015] (3)以最后一次迭代的過橋漏汽量Ggq計算各汽輪機熱耗率HR，以各汽輪機熱耗率 HR作為煤耗排序試驗結(jié)果。
[0016] 所述步驟（2)中，各汽輪機預(yù)測的過橋漏汽率Kx的計算方法為：
[0017]
[0018]
[0019] 式中：1^為各汽輪機預(yù)測的過橋漏汽率（％ )，Ggq為過橋漏汽量（kg/s)，GCTh為冷 再熱蒸汽流量（kg/h)，G z js為再熱減溫水流量（kg/s)，Gnis為主蒸汽流量（kg/s)，G 1號 高加進汽量（kg/s)，62為2號高加進汽量（kg/s)，Ga為高壓缸門桿及軸封漏氣量（kg/h)。
[0020] 所述步驟（3)中，汽輪機熱耗率HR的計算方法為：
[0021]
[0022]
[0023] 式中：HR為汽輪機熱耗率（kX/(kW.h))，Gnis為主蒸汽流量（kg/s)，h "s為主蒸汽焓 (kj/kg)，Gfw為主給水流量（kg/s)，h fw為最終給水焓（kj/kg)，G gq過橋漏汽量（kg/s)，K為 過橋漏汽率基準值（％ )，htoh為熱再熱蒸汽焓（kj/kg)，G "h為冷再熱蒸汽流量（kg/h)，h "h 為冷再熱蒸汽焓（kj/kg)，Gz]s為再熱減溫水流量（kg/s)，h z]s為再熱減溫水流量焓（kj/ kg)，P為發(fā)電機功率（Mff)，P1為勵磁功率（Mff)，G A 1抽流量（kg/s)，G 2為2抽流量（kg/ s)，Ga為高壓缸門桿及軸封漏氣量（kg/h)。
[0024] 所述步驟⑵中，KjP K相差在允許的范圍內(nèi)指|KX-K| < 0. 01。
[0025] 本發(fā)明的原理為：
[0026] 過橋漏汽率僅影響汽輪機熱耗率計算結(jié)果，因而在火電機組供電煤耗計算中僅討 論汽輪機熱耗計算，以超臨界600MW火電機組熱耗率計算為例，汽輪機熱耗率HR及過橋漏 汽率心的計算方法如下：
[0027]
[0028]
[0029] UiN 丄UUIUOULM Λ J I < 〇/ 'J\
[0030]
[0031] 從上述公式可知，如果增大過橋漏汽率Kx的數(shù)值，則計算出的汽輪機熱耗率HR減 小，對應(yīng)機組供電煤耗減小，反之，減小過橋漏汽率K x數(shù)值，則供電煤耗計算結(jié)果增大。
[0032] 本發(fā)明在煤耗排序試驗中取一個合理的過橋漏汽率K，所有同等級機組以此為基 準和固定值參與機組供電煤耗計算。假若A機組實際過橋漏汽率&比基準值K大，而在煤 耗計算中仍然采用基準值K計算，則計算出的機組供電煤耗比實際值偏大大，反之，A機組 實際過橋漏汽率&比基準值K小，則根據(jù)基準值K計算出的機組供電煤耗比實際值小。本 發(fā)明將實際過橋漏汽率&與基準值K控制在允許的范圍內(nèi)，使得機組供電煤耗與實際值接 近，減小誤差。
[0033] 本發(fā)明相比現(xiàn)有技術(shù)具有以下優(yōu)點：
[0034] 1)該方法采用固定基準值來確定過橋漏汽率，過程簡單方便，節(jié)能意義明顯，利用 該方法獲得的煤耗排序試驗結(jié)果誤差小，利于供電煤耗的科學(xué)合理排序；
[0035] 2)該方法將傳統(tǒng)汽輪機熱耗率計算公式和過橋漏汽率計算公式結(jié)合，推導(dǎo)出含過 橋漏汽率的汽輪機熱耗率計算公式，易于分析機組過橋漏汽對