本發(fā)明涉及一種充氣輪胎。

背景技術(shù)：

傳統(tǒng)上，已提議了一種如下的技術(shù)，該技術(shù)通過對(duì)花紋塊陸部的形狀以及配設(shè)位置進(jìn)行優(yōu)化來降低蹬出時(shí)胎面橡膠中產(chǎn)生的剪切力并抑制胎面橡膠在路面的滑移現(xiàn)象，由此改善了耐磨耗性能(例如，專利文獻(xiàn)1)。

現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)

專利文獻(xiàn)1：日本特開2010-125977號(hào)公報(bào)

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

發(fā)明要解決的問題

順便地，當(dāng)胎面表面設(shè)置有刀槽時(shí)，刀槽的構(gòu)造會(huì)極大地影響輪胎的耐磨耗性能。將參照?qǐng)D8的(a)和圖8的(b)更詳細(xì)地說明。

首先，如圖8的(a)所示，當(dāng)豎直負(fù)載從正上方施加時(shí)，刀槽400的彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面在該對(duì)刀槽壁面彼此接觸時(shí)所產(chǎn)生的摩擦力越大，胎面橡膠50的剛性越大，因而可以抑制磨耗的發(fā)生。因此，為了抑制因剛性降低引起的磨耗的發(fā)生，刀槽400的刀槽寬度優(yōu)選為小的。

然而，當(dāng)?shù)恫?00的刀槽寬度過小時(shí)，在隨后的蹬出時(shí)，如圖8的(b)右側(cè)所示，刀槽壁面仍彼此接觸。結(jié)果，在胎面橡膠50產(chǎn)生過大的剪切力，容易發(fā)生磨耗。另一方面，當(dāng)?shù)恫?00的刀槽寬度充分大時(shí)，如圖8的(b)左側(cè)所示，刀槽壁面在蹬出時(shí)不會(huì)彼此接觸。結(jié)果，胎面橡膠50可以流入(膨入)刀槽400內(nèi)，隨之，胎面橡膠50的剪切力減小，由此抑制了磨耗的發(fā)生。為了抑制蹬出時(shí)磨耗的發(fā)生，因此，刀槽400的刀槽寬度優(yōu)選為大的。

然而，當(dāng)?shù)恫?00的刀槽寬度過大時(shí)，在如上所述豎直負(fù)載從正上方施加時(shí)，刀槽壁面可能不會(huì)彼此接觸，或者刀槽壁面可以彼此接觸而刀槽壁面之間的摩擦力不足，由此不能充分地抑制磨耗的發(fā)生。

因此，為了改善因刀槽的構(gòu)造導(dǎo)致的輪胎的耐磨耗性能，需要考慮抑制蹬出時(shí)磨耗的發(fā)生和抑制由剛性降低導(dǎo)致的磨耗的發(fā)生兩者。

為了解決上述問題，本發(fā)明的目的是提供一種能夠改善耐磨耗性能的充氣輪胎。

用于解決問題的方案

本發(fā)明的充氣輪胎是一種如下的充氣輪胎：充氣輪胎在胎面表面具有沿與輪胎周向交叉的方向延伸的刀槽，其中，刀槽的刀槽寬度在刀槽的深度方向兩端之間的預(yù)定深度方向位置P1處、在該刀槽的延伸方向兩端之間的預(yù)定延伸方向位置P2處為最大，在預(yù)定深度方向位置P1處、沿刀槽的延伸方向從該刀槽的延伸方向兩端至預(yù)定延伸方向位置P2逐漸增大，并且在預(yù)定延伸方向位置P2處、沿所述刀槽的深度方向從刀槽的深度方向兩端至預(yù)定深度方向位置P1逐漸增大。

根據(jù)本發(fā)明的充氣輪胎，可以改善耐磨耗性能。

注意，在深度方向位置處的“刀槽寬度”是指當(dāng)從胎面表面觀察在深度方向位置處的沿虛擬平面的胎面橡膠的截面時(shí)，刀槽壁面之間的距離。此外，“刀槽延伸方向”是指沿刀槽寬度中心線的方向，刀槽的“深度方向”是指與胎面表面垂直的方向。

此外，“胎面表面”是指安裝于適用輪輞、充填規(guī)定內(nèi)壓的輪胎在施加與最大負(fù)荷能力對(duì)應(yīng)的負(fù)荷的狀態(tài)下轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)輪胎的與路面接觸的整周的外周面。這里，“適用輪輞”是指在制造和使用輪胎的區(qū)域中的有效的產(chǎn)業(yè)標(biāo)準(zhǔn)、例如日本的JATMA(日本機(jī)動(dòng)車輪胎協(xié)會(huì))的JATMA年鑒(JATMA YEARBOOK)、歐洲的ETRTO(歐洲輪胎和輪輞技術(shù)組織)的標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)(ETRTOSTANDARDS MANUAL)、美國(guó)的TRA(輪胎和輪輞協(xié)會(huì))年鑒(TRA YEARBOOK)等記載的適用尺寸的標(biāo)準(zhǔn)輪輞(為ETRTO標(biāo)準(zhǔn)手冊(cè)中的測(cè)量輪輞(Measuring Rim)和TRA年鑒中的設(shè)計(jì)輪輞(Design Rim))。此外，“規(guī)定內(nèi)壓”是指上述的JATMA年鑒等中記載的適用尺寸/層級(jí)的最大負(fù)荷能力對(duì)應(yīng)的空氣壓力。“最大負(fù)荷能力”是指施加于根據(jù)上述標(biāo)準(zhǔn)的輪胎的所允許的最大質(zhì)量。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述刀槽的刀槽寬度的最大值優(yōu)選為1.0mm以下。由此可以進(jìn)一步改善耐磨耗性能。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述刀槽的在所述預(yù)定深度方向位置P1處、在所述預(yù)定延伸方向位置P2處的刀槽寬度優(yōu)選為0.4mm至1.0mm。所述刀槽的所述預(yù)定深度方向位置P1處、所述刀槽的延伸方向兩端的刀槽寬度優(yōu)選為0.3mm至0.8mm。所述刀槽的所述預(yù)定延伸方向位置P2處、所述刀槽的位于胎面表面?zhèn)鹊纳疃确较蚨说牡恫蹖挾葍?yōu)選為0.3mm至0.8mm。所述刀槽的所述預(yù)定延伸方向位置P2處、所述刀槽的位于刀槽底側(cè)的深度方向端的刀槽寬度優(yōu)選為0mm至0.6mm。由此可以進(jìn)一步改善耐磨耗性能。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，所述預(yù)定深度方向位置P1位于在所述刀槽的深度方向上距所述胎面表面的距離優(yōu)選地在刀槽深度的30％至70％的范圍的位置。所述預(yù)定延伸方向位置P2位于沿所述刀槽的延伸方向距所述刀槽的延伸方向上的一端的距離優(yōu)選地在刀槽延伸長(zhǎng)度的40％至60％的范圍的位置。由此可以進(jìn)一步改善耐磨耗性能。

注意，上述的“刀槽深度”是在刀槽的沿刀槽寬度方向的截面中沿輪胎徑向測(cè)量從朝向胎面表面開口的刀槽開口位置到刀槽底位置的距離而獲得的。

此外，“刀槽延伸長(zhǎng)度”是沿刀槽寬度中心線測(cè)量從刀槽的一端到另一端的長(zhǎng)度而獲得的。

發(fā)明的效果

根據(jù)本發(fā)明，可以提供一種能夠改善耐磨耗性能的充氣輪胎。

附圖說明

圖1是說明根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎所使用的刀槽的示例的圖。

圖2是示出了可用于形成圖1的刀槽的刀槽葉片(sipe blade)的厚度分布的圖。

圖3是示出了刀槽的變型例的圖。

圖4是根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面花紋的局部展開圖。

圖5是根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。

圖6是示出了FEM計(jì)算的圖。

圖7是說明本發(fā)明的充氣輪胎設(shè)置的三維刀槽的示例的圖。

圖8是說明刀槽的構(gòu)造對(duì)耐磨耗性能的影響的圖。

具體實(shí)施方式

參照?qǐng)D1和圖2，將說明本發(fā)明的充氣輪胎(以下，也簡(jiǎn)稱為“輪胎”)的一實(shí)施方式。注意，本實(shí)施方式的輪胎特別優(yōu)選地用作非冰雪性能專用的一般輪胎(夏季用輪胎或者四季用輪胎)。

本實(shí)施方式的輪胎的胎面表面1設(shè)置有在與輪胎周向交叉的方向上延伸的至少一個(gè)刀槽4。除了刀槽4以外，胎面表面1可以適當(dāng)?shù)卦O(shè)置有沿輪胎周向延伸的刀槽、在輪胎周向上延伸的一個(gè)以上的主槽、在與主槽交叉的方向上延伸的多個(gè)副槽以及由主槽和副槽劃分的多個(gè)花紋塊等。然而，這種胎面花紋沒有特別地限制。

圖1的(a)示出了在刀槽4的深度方向上的兩端之間的預(yù)定深度方向位置P1(參照?qǐng)D1的(b)和圖2)處、在沿與胎面表面1平行的虛擬平面的胎面橡膠50的截面中的刀槽4。圖1的(b)示出了在刀槽4的延伸方向上的兩端之間的預(yù)定延伸方向位置P2(參照?qǐng)D1的(a)和圖2)處、在沿刀槽4的深度方向以及寬度方向的胎面橡膠50的截面中的刀槽4。圖2示出了通過成型使圖1的刀槽4形成時(shí)使用的刀槽葉片的厚度分布，橫軸表示與刀槽4的延伸方向位置對(duì)應(yīng)的位置，而縱軸表示與刀槽4的深度方向位置對(duì)應(yīng)的位置?？v軸的下端位置和上端位置分別與胎面表面1的位置以及刀槽底的位置對(duì)應(yīng)。由于刀槽葉片的尺寸與刀槽4的尺寸對(duì)應(yīng)，所以圖2中的刀槽葉片的厚度與刀槽4的刀槽寬度對(duì)應(yīng)。

如圖1的(a)所示，在本示例的刀槽4中，在預(yù)定深度方向位置P1處的與胎面表面1平行的虛擬平面內(nèi)，彼此相對(duì)的刀槽壁面中的一者直線狀地延伸，而另一者以預(yù)定延伸方向位置P2作為彎折點(diǎn)(頂點(diǎn))、沿朝向刀槽4的外側(cè)突出的彎曲形狀延伸。利用這種構(gòu)造，如圖2所示，刀槽4的刀槽寬度在刀槽4的預(yù)定深度方向位置P1處、沿刀槽4的延伸方向從刀槽4的延伸方向的兩端(圖1的(a)所示的刀槽4的左端和右端)朝向預(yù)定延伸方向位置P2逐漸增大。

此外，如圖1的(b)所示，在本示例的刀槽4中，在預(yù)定延伸方向位置P2處的沿深度方向和寬度方向的虛擬平面內(nèi)，彼此相對(duì)的刀槽壁面中的一者直線狀地延伸，而另一者以預(yù)定深度方向位置P1作為彎折點(diǎn)(頂點(diǎn))、沿朝向刀槽4的外側(cè)突出的彎曲形狀延伸。利用這種構(gòu)造，如圖2所示，刀槽4的刀槽寬度在預(yù)定延伸方向位置P2處沿刀槽4的深度方向從刀槽4的深度方向的兩端(圖1的(b)所示的刀槽4的上端和下端)朝向預(yù)定深度方向位置P1逐漸增大。

如圖2中可判斷地，刀槽4的刀槽寬度從刀槽4的外緣(沿刀槽延伸方向兩側(cè)的端面、刀槽底面以及胎面表面1的部分)朝向與刀槽4的預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的最大寬度部(與圖2的“寬度A-A′”對(duì)應(yīng)的部分)逐漸增大且在最大寬度部處為最大。

這里，“逐漸增大”意味著在中間沒有維持為恒定的情況下連續(xù)(優(yōu)選地，以如本示例所示的平滑方式)增大。在圖2的分布圖中，雖然表示刀槽葉片的厚度的陰影出現(xiàn)了階梯狀地改變，但是這是出于容易理解的目的而呈現(xiàn)的。實(shí)際上由圖中的具有同一顏色的陰影的部分表示的刀槽葉片的厚度朝向上述最大寬度部連續(xù)地(在本示例中，平滑地)增大。

此外，分別在刀槽4的深度方向和延伸方向上的“預(yù)定深度方向位置P1”和“預(yù)定延伸方向位置P2”不限于圖的示例所示的點(diǎn)，而可以是具有某一寬度的區(qū)域。在該情況下，在該區(qū)域內(nèi)的刀槽寬度是恒定的。

在本實(shí)施方式的輪胎中，當(dāng)?shù)恫蹖挾热缟纤龅卦O(shè)定時(shí)，刀槽4的彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面在負(fù)載從正上方施加時(shí)彼此接觸，充分地確保刀槽壁面之間的摩擦力并由此確保了胎面橡膠的剛性，因而抑制磨耗的發(fā)生。此外，在蹬出時(shí)，由于允許胎面橡膠50流(膨脹)入刀槽4內(nèi)，所以胎面橡膠的剪切力減小，從而抑制了磨耗。如上所述，由于在負(fù)載從正上方施加時(shí)和在蹬出時(shí)兩種情況下均可以抑制磨耗，因而可以改善耐磨耗性能。

注意，雖然就允許胎面橡膠50在蹬出時(shí)流入刀槽4內(nèi)而言，本示例的刀槽4與刀槽寬度大體等于本示例的刀槽4的最大刀槽寬度(最大寬度部的刀槽寬度)的刀槽對(duì)應(yīng)，但是由于負(fù)載從正上方施加時(shí)刀槽4內(nèi)的最大寬度部附近的刀槽壁面之間的摩擦力進(jìn)一步增大，所以刀槽4可以進(jìn)一步地改善耐磨耗性能。此外，由于胎面表面1的刀槽寬度較小，所以可以改善輪胎的操縱穩(wěn)定性能。

在本實(shí)施方式的輪胎中，刀槽4的最大刀槽寬度優(yōu)選為1.0mm以下。由此，充分地確保了胎面橡膠50的剛性，并且更有效地抑制了磨耗的發(fā)生。

此外，就允許胎面橡膠50在蹬出時(shí)充分膨入刀槽4內(nèi)而言，刀槽4的最大刀槽寬度優(yōu)選為0.4mm以上。

在本實(shí)施方式的輪胎中，在與刀槽4的預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的位置處的刀槽寬度(圖1的(a)和圖1的(b)的線A-A′的長(zhǎng)度)優(yōu)選地在0.4mm至1.0mm的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地在0.5mm至0.7mm的范圍內(nèi)(圖2的示例中為約0.8mm)。在刀槽4的預(yù)定深度方向位置P1處、刀槽4的延伸方向的兩端的刀槽寬度(圖1的(a)的線B-B′、C-C′的長(zhǎng)度)優(yōu)選地在0.3mm至0.8mm的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地為0.4mm至0.6mm的范圍內(nèi)(圖2的示例中為約0.6mm)。在刀槽4的預(yù)定延伸方向位置P2處、刀槽4的位于胎面表面?zhèn)鹊纳疃确较蚨说牡恫蹖挾?圖1的(b)的線D-D′的長(zhǎng)度)優(yōu)選地在0.3mm至0.8mm的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地在0.3mm至0.5mm的范圍內(nèi)(圖2的示例中約為0.5mm)。在刀槽4的預(yù)定延伸方向位置P2處、刀槽4的刀槽底側(cè)的深度方向端的刀槽寬度(圖1的(b)的線E-E′的長(zhǎng)度)優(yōu)選地在0.0mm至0.6mm的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地在0.2mm至0.4mm的范圍內(nèi)(圖2的示例中為約0.2mm)。

由此，在蹬出時(shí)，由于允許胎面表面50可以膨入刀槽4內(nèi)至刀槽4的彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面實(shí)質(zhì)上未接觸的程度，所以可以更有效地減小蹬出時(shí)的剪切力。由此，在負(fù)載從正上方施加時(shí)和在蹬出時(shí)兩種情況下，均可以更有效地抑制磨耗的發(fā)生。此外，由于胎面表面1的刀槽寬度可以充分地減小，所以可以改善輪胎的操縱穩(wěn)定性能。

注意，在刀槽4的預(yù)定深度方向位置P1處、刀槽4的延伸方向的兩端的刀槽寬度(圖1的(a)的線B-B′、C-C′的長(zhǎng)度)可以彼此不同。

此外，在本實(shí)施方式的輪胎中，預(yù)定深度方向位置P1在刀槽4的深度方向上距胎面表面1的距離優(yōu)選地在刀槽深度的30％至70％的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地在刀槽深度的40％至50％的范圍內(nèi)(圖2的示例為約42％)。此外，預(yù)定延伸方向位置P2沿刀槽4的延伸方向距刀槽4的延伸方向上的一端的距離優(yōu)選地在刀槽延伸長(zhǎng)度的40％至60％的范圍內(nèi)、更優(yōu)選地在刀槽延伸長(zhǎng)度的45％至55％的范圍內(nèi)(圖2的示例中為約50％)。

因此，由于刀槽4內(nèi)的最大寬度部可以定位在刀槽4內(nèi)的蹬出時(shí)膨入刀槽4內(nèi)的胎面橡膠50的膨入量最多的位置附近，所以在負(fù)載從正上方施加時(shí)和在蹬出時(shí)兩種情況下，均可以更有效地抑制磨耗的發(fā)生。

在圖2示出的示例中，刀槽4的在胎面表面1的刀槽寬度在遍及延伸方向的整個(gè)長(zhǎng)度上實(shí)質(zhì)上是恒定的。在該情況下，可以改善輪胎的操縱穩(wěn)定性能。

此外，在圖2示出的示例中，刀槽4的在刀槽底(刀槽4的刀槽底)的刀槽寬度在遍及延伸方向的整個(gè)長(zhǎng)度上實(shí)質(zhì)上是恒定的。在該情況下，可以充分地提高在負(fù)載從正上方施加時(shí)抑制磨耗發(fā)生的效果。

注意，刀槽4的三維形狀不限于參照?qǐng)D1的說明，而可以是任何形狀。

例如，在圖3示出的變型例中，在與預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的位置處的上述各虛擬平面內(nèi)，彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面沿朝向刀槽4的外側(cè)突出的彎曲形狀延伸。

或者，雖然圖中未示出，但是在與預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的位置處的上述各虛擬平面內(nèi)，彼此相對(duì)的刀槽壁面中的一者可以沿朝向與另一刀槽壁面相同的方向突出的彎曲形狀延伸。

此外，在與預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的位置處的上述各虛擬平面內(nèi)，彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面可以代替彎曲形狀地沿彎折(折曲)形狀延伸，并且彎折點(diǎn)可以設(shè)置在刀槽4的延伸方向的整個(gè)長(zhǎng)度上的多個(gè)位置。

本示例的刀槽4優(yōu)選地布置在胎面表面1的用于接收最高接地壓力的中央?yún)^(qū)域，由此可以更可靠地改善耐磨耗性能。在該情況下，對(duì)于位于中央?yún)^(qū)域的輪胎寬度方向外側(cè)的肩部區(qū)域，在沒有設(shè)置本示例的刀槽4的情況下，可以設(shè)置具有與本示例的刀槽4的構(gòu)造不同的構(gòu)造的刀槽(例如，刀槽寬度在遍及刀槽的整個(gè)長(zhǎng)度上恒定的刀槽)。

在胎面表面1，刀槽4可以直線狀地延伸，或者可以在延伸方向的中間的一個(gè)以上的位置處彎曲或彎折。

此外，在胎面表面1，刀槽4的兩端均終止于陸部?jī)?nèi)或者朝向另一槽(主槽、刀槽等)開口。

刀槽4的刀槽深度可以如圖2的示例所示地在遍及刀槽4的延伸方向的整個(gè)長(zhǎng)度上是恒定的，或者可以沿刀槽4的延伸方向變化。

設(shè)置于胎面表面1的各刀槽4可以具有不同的構(gòu)造。

接著，參照?qǐng)D4，將說明根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面表面1。圖4示出了根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面花紋的局部展開圖。以下說明的胎面表面1適用于上述各示例的輪胎。圖4的示例中的輪胎優(yōu)選地使用輪胎周向上的一側(cè)(圖4中的下側(cè))作為轉(zhuǎn)動(dòng)方向R的前側(cè)。然而，本實(shí)施方式的輪胎可以適當(dāng)?shù)厥褂幂喬ブ芟蛏系膬蓚?cè)中的任一側(cè)作為轉(zhuǎn)動(dòng)方向R的前側(cè)。

在圖4的示例中，胎面表面1設(shè)置有沿與輪胎周向交叉的方向延伸的多個(gè)刀槽4(具體為刀槽40至43)。

胎面表面1在其中央?yún)^(qū)域設(shè)置有共計(jì)四個(gè)沿輪胎周向的周向槽10至13，該四個(gè)周向槽以在輪胎赤道面E的兩側(cè)各兩個(gè)的方式設(shè)置。

注意，“中央?yún)^(qū)域”是指具有占據(jù)了輪胎寬度方向兩側(cè)的胎面接地端TE之間的輪胎寬度方向距離的約52％的輪胎寬度方向長(zhǎng)度、以輪胎赤道面E為其中心的輪胎寬度方向區(qū)域。

在胎面表面1的中央?yún)^(qū)域中，跨越輪胎赤道面E的在輪胎寬度方向兩側(cè)相鄰的兩個(gè)周向槽10、11劃分跨越輪胎赤道面E的肋狀中央陸部20。肋狀中央陸部20設(shè)置有沿輪胎周向彼此間隔開且大致彼此平行的多個(gè)刀槽40。這些刀槽40在與輪胎周向和輪胎寬度方向兩者交叉的方向上大致直線狀地延伸，且一端朝向作為劃分肋狀中央陸部20的兩個(gè)周向槽中的一者的周向槽11開口，另一端定位在輪胎赤道面E與周向槽10之間的肋狀中央陸部20內(nèi)，周向槽10作為劃分肋狀中央陸部20的兩個(gè)周向槽中的另一者。

此外，在胎面表面1的中央?yún)^(qū)域中，肋狀中央陸部21由跨越輪胎赤道面E在輪胎寬度方向上與周向槽11相鄰的周向槽10以及定位在周向槽10的輪胎寬度方向外側(cè)的周向槽12劃分，而肋狀中央陸部22由跨越赤道面E在輪胎寬度方向上與周向槽10相鄰的周向槽11以及定位在周向槽11的輪胎寬度方向外側(cè)的周向槽13劃分。肋狀中央陸部21、22分別設(shè)置有多個(gè)刀槽41和多個(gè)刀槽42。刀槽41沿輪胎周向彼此間隔開且彼此近似平行，并且刀槽42也是沿輪胎周向彼此間隔開且彼此近似平行。這些刀槽41、42在與輪胎周向和輪胎寬度方向兩者交叉的方向上(圖4的示例中，在刀槽的靠輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)的部分位于輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)方向R的前側(cè)的方向上)大致直線狀地延伸。各刀槽41的一端均朝向作為劃分肋狀中央陸部21的槽中的一者的周向槽10開口，而另一端朝向作為劃分肋狀中央陸部21的另一槽的周向槽12開口。此外，各刀槽42的一端均朝向作為劃分肋狀中央陸部22的槽中的一者的周向槽11開口，而另一端朝向作為劃分肋狀中央陸部22的另一槽的周向槽13開口。

另一方面，在胎面表面1，在中央?yún)^(qū)域的輪胎寬度方向外側(cè)的肩部區(qū)域內(nèi)，四個(gè)周向槽中的位于輪胎寬度方向最外側(cè)的兩個(gè)周向槽12、13以及胎面接地端TE分別劃分肋狀肩側(cè)陸部23、24。肋狀肩側(cè)陸部23設(shè)置有沿輪胎周向彼此間隔開的多個(gè)橫向槽30，肋狀肩側(cè)陸部24設(shè)置有沿輪胎周向彼此間隔開的多個(gè)橫向槽31。橫向槽30從胎面接地端TE延伸且在到達(dá)劃分肋狀肩側(cè)陸部23的周向槽12之前終止于肋狀肩側(cè)陸部23內(nèi)。此外，橫向槽31從胎面接地端TE延伸且在到達(dá)劃分肋狀肩側(cè)陸部24的周向槽13之前終止于肋狀肩側(cè)陸部24內(nèi)。肋狀肩側(cè)陸部24還設(shè)置有沿輪胎周向彼此間隔開且彼此近似平行的多個(gè)刀槽43。這些刀槽43在與輪胎周向和輪胎寬度方向兩者交叉的方向上(圖4的示例中，在刀槽的靠輪胎寬度方向外側(cè)的部分位于輪胎轉(zhuǎn)動(dòng)方向R的前側(cè)的方向上)大致直線狀地延伸。各刀槽43的一端朝向劃分肋狀肩側(cè)陸部24的周向槽13開口，而另一端在到達(dá)胎面接地端TE之前終止于肋狀肩側(cè)陸部24內(nèi)。

注意，“胎面接地端TE”是指胎面表面1的輪胎寬度方向最外側(cè)位置。

在設(shè)置于胎面表面1的刀槽中，一些刀槽可以是本實(shí)施方式的刀槽4，而其它刀槽可以不同于本實(shí)施方式的刀槽4。

例如，在圖4示出的胎面花紋中，可以僅在跨越輪胎赤道面E的肋狀中央陸部20使用本實(shí)施方式的刀槽4，而在未跨越輪胎赤道面E的肋狀中央陸部21、22以及肋狀肩側(cè)陸部23、24可以使用具有恒定的刀槽寬度的板狀刀槽(二維刀槽)或者在刀槽深度方向上具有彎折部的三維刀槽。

或者，僅在肋狀肩側(cè)陸部23、24使用本實(shí)施方式的刀槽4，而在肋狀中央陸部20至22可以使用具有恒定的刀槽寬度的板狀刀槽(二維刀槽)或者在刀槽深度方向上具有彎折部的三維刀槽。

特別優(yōu)選的是，僅在跨越輪胎赤道面E的肋狀中央陸部20使用本實(shí)施方式的刀槽4，而在未跨越輪胎赤道面E的肋狀中央陸部21、22以及肋狀肩側(cè)陸部23、24使用具有彎折部的三維刀槽，原因如下。即，輪胎通常在輪胎赤道面與胎面接地端之間在輪胎徑向上具有徑差，由于該徑差，在輪胎赤道面附近剪切應(yīng)變(操縱)在蹬出時(shí)趨于增大。因此，當(dāng)在輪胎赤道面附近使用不太可能在蹬出時(shí)使剪切應(yīng)變(操縱)惡化的本實(shí)施方式的刀槽4并且在胎面接地端附近使用具有提高剛性的極大效果的三維刀槽時(shí)，可以特別地提高整個(gè)胎面部的剛性。

三維刀槽沒有特別地限制，但是可以具有如圖7所示的示例的形狀。圖7示出了本實(shí)施方式的輪胎中使用的三維刀槽的示例沿刀槽深度方向和刀槽寬度方向的截面。圖7中的刀槽6具有恒定的刀槽寬度，并且從胎面表面1起在刀槽深度方向上以如下順序具有：垂直部60，其從胎面表面1起沿胎面表面1的法線方向延伸；和彎折部61，其相對(duì)于該法線方向彎折到一側(cè)和另一側(cè)。當(dāng)d表示刀槽6的深度時(shí)，彎折部61從胎面表面1起在深度方向上以如下順序包括：第一副彎折點(diǎn)Q1，其位于從胎面表面1起的比d/7深且d/2以下的深度區(qū)域；主彎折點(diǎn)P，其位于從胎面表面1起的d/4以上且3d/4以下的深度區(qū)域；以及第二副彎折點(diǎn)Q2，其位于從胎面表面起的d/2以上且6d/7以下的深度區(qū)域。此外，彎折部61包括：第一傾斜部62，其使第一副彎折點(diǎn)Q1與主彎折點(diǎn)P連接；和第二傾斜部63，其使主彎折點(diǎn)P與第二副彎折點(diǎn)Q2連接。由第一傾斜部62與刀槽6的開口端的胎面表面1的切線方向形成的銳角側(cè)的角度θ1滿足30°≤θ1≤60°。由第二傾斜部63與刀槽6的開口端的胎面表面1的切線方向形成的銳角側(cè)的角度θ2滿足30°≤θ2≤60°。

在圖4的示例中，由于胎面表面1的中央?yún)^(qū)域包括周向槽10至13之間的肋狀中央陸部20至22，所以與還設(shè)置有例如在與輪胎周向交叉的方向上延伸的寬度方向槽并因而具有由周向槽與寬度方向槽劃分的花紋塊陸部的胎面表面相比，可以進(jìn)一步提高胎面橡膠50的剛性，從而改善耐磨耗性能。

注意，在胎面表面1的中央?yún)^(qū)域，可以代替肋狀中央陸部地形成花紋塊陸部。

注意，本實(shí)施方式的輪胎的胎面表面1不限于圖4的示例，而可以具有任何的胎面花紋，只要具有沿與輪胎周向交叉的方向延伸的刀槽4即可。

注意，在輪胎的硫化成型期間形成刀槽4所使用的刀槽葉片可以由例如加壓加工或者三維打印形成。

此外，根據(jù)本實(shí)施方式，在圖4中的胎面表面1的中央?yún)^(qū)域內(nèi)，刀槽4(刀槽40至42)與輪胎周向上和該刀槽4相鄰的其它刀槽4之間的沿輪胎周向的間隔設(shè)定為刀槽4的刀槽深度的2.0倍至4.0倍大。由此，進(jìn)一步改善了耐磨耗性能。

注意，例如，以與圖4的示例不同的方式，當(dāng)中央?yún)^(qū)域內(nèi)除了刀槽4以外還設(shè)置有沿與輪胎周向交叉的方向延伸的槽時(shí)，在中央?yún)^(qū)域內(nèi)，刀槽4與輪胎周向上和該刀槽4相鄰的槽之間的沿輪胎周向的間隔為刀槽4的刀槽深度的2.0倍至4.0倍大。

例如，當(dāng)上述間隔小于刀槽4的刀槽深度的2.0倍時(shí)，由刀槽4與其它刀槽4或者槽劃分的陸部可能不能確保充分的剛性，導(dǎo)致耐磨耗性能的改善不充分。另一方面，當(dāng)上述間隔大于刀槽4的刀槽深度的4.0倍時(shí)，具有不能充分確保除了耐磨耗性能以外的諸如濕路面性能、操縱穩(wěn)定性能等的性能的風(fēng)險(xiǎn)。

這里，在對(duì)上述間隔與刀槽深度的比進(jìn)行計(jì)算時(shí)，當(dāng)設(shè)置于胎面表面1的多個(gè)刀槽4具有不同的刀槽深度時(shí)，刀槽深度中的最深的刀槽深度用作刀槽4的“刀槽深度”。也就是，當(dāng)?shù)恫凵疃妊氐恫?的延伸方向在刀槽4內(nèi)變化時(shí)，刀槽4的刀槽深度的最大值用作“刀槽深度”。在圖2的示例中，刀槽4沿刀槽4的延伸方向具有恒定的刀槽深度。

此外，在胎面表面1的肩側(cè)區(qū)域內(nèi)，在輪胎周向上彼此相鄰的一對(duì)刀槽4(刀槽43)之間的沿輪胎周向的間隔優(yōu)選為刀槽4的刀槽深度的2.0倍至4.0倍。由此，可以進(jìn)一步改善耐磨耗性能。

此外，在輪胎周向上彼此相鄰的一對(duì)刀槽4之間的沿輪胎周向的距離優(yōu)選地在10mm至40mm的范圍內(nèi)。當(dāng)?shù)恫?之間的沿輪胎周向的距離小于10mm時(shí)，不能充分地確保胎面橡膠50的剛性，導(dǎo)致了耐磨耗性能不能極大改善的風(fēng)險(xiǎn)。當(dāng)?shù)恫?之間的沿輪胎周向的距離超過40mm時(shí)，設(shè)置于胎面表面1的刀槽4的數(shù)量可能是不足的，導(dǎo)致了不能充分確保除了耐磨耗性能以外的諸如濕路面性能、操縱穩(wěn)定性能等的性能的風(fēng)險(xiǎn)。

接著，參照?qǐng)D5，將說明根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的輪胎內(nèi)部結(jié)構(gòu)。圖5是根據(jù)本發(fā)明的一實(shí)施方式的充氣輪胎的輪胎寬度方向截面圖。下述的輪胎內(nèi)部結(jié)構(gòu)適用于上述各示例的輪胎。在圖5中，輪胎以充填預(yù)定內(nèi)壓且無負(fù)荷的狀態(tài)安裝于適用輪輞R。

根據(jù)本實(shí)施方式的輪胎包括：胎面部301；一對(duì)胎側(cè)部302，其與胎面部301的輪胎寬度方向外側(cè)連續(xù)且向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸；以及一對(duì)胎圈部303，其與各胎側(cè)部302的輪胎徑向內(nèi)側(cè)連續(xù)且向輪胎徑向內(nèi)側(cè)延伸。

本實(shí)施方式的輪胎還包括：胎體205，其包括在一對(duì)胎圈部303之間環(huán)狀延伸、包括徑向排列的簾線的一層以上的胎體簾布層；帶束203，其包括設(shè)置在胎體的胎冠部的輪胎徑向外側(cè)的一層以上的帶束層；胎面橡膠50，其設(shè)置在帶束203的輪胎徑向外側(cè)；以及胎圈芯211，其埋設(shè)于胎圈部303。胎面橡膠50的外表面形成胎面表面1。

胎體205包括：胎體主體部205a，其從胎圈部303經(jīng)由胎側(cè)部302向胎面部301延伸；和胎體折返部205b，其繞著胎圈芯211從輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)向外側(cè)卷繞。雖然在圖5的示例中，胎體205包括簾布層簾線涂覆有包覆橡膠的一層胎體簾布層，但是該胎體205可以通過層疊多層胎體簾布層來形成。

此外，雖然金屬簾線、特別是鋼簾線最常用作構(gòu)成胎體簾布層的簾布層簾線，但是也可以使用有機(jī)纖維簾線。鋼簾線可以包括作為主要成分的鋼以及諸如碳、錳、硅、磷、硫、銅、鉻等的各種微量含有物。

本實(shí)施方式的輪胎還包括：胎圈填膠210，其布置在胎體主體部205a與胎體折返部205b之間以增強(qiáng)胎圈部303；以及內(nèi)襯層212，其布置在胎體205的輪胎內(nèi)側(cè)且具有良好的空氣不透過性。

雖然圖5的示例中胎面橡膠50包括一層橡膠層，但是胎面橡膠50可以包括在輪胎徑向上的不同的多層橡膠層。上述多層橡膠層可以在正切損耗角、模量、硬度、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度以及材質(zhì)等方面彼此不同。此外，多層橡膠層的輪胎徑向上的厚度的比率可以在輪胎寬度方向上變化。此外，周向槽10至13的底部等可以包括與其周圍區(qū)域的橡膠層不同的橡膠層。

此外，胎面橡膠50可以包括在輪胎寬度方向上的不同的多層橡膠層。上述多層橡膠層可以在正切損耗角、模量、硬度、玻璃化轉(zhuǎn)變溫度以及材質(zhì)等方面彼此不同。此外，多層橡膠層的輪胎寬度方向上的長(zhǎng)度的比率可以在輪胎徑向上變化。此外，諸如僅在周向槽10至13附近的區(qū)域、僅在胎面接地端TE附近的區(qū)域、僅在肋狀肩側(cè)陸部23、24附近的區(qū)域以及僅在肋狀中央陸部20至22附近的區(qū)域等的限定區(qū)域可以包括與其周圍區(qū)域的橡膠層不同的橡膠層。

在圖5的示例中，帶束203包括相對(duì)于輪胎周向傾斜的簾線，并且?guī)?03由兩層傾斜帶束層200、201以及周向簾線層202構(gòu)成，在兩層傾斜帶束層200、201之間簾線彼此交叉，該周向簾線層202從傾斜帶束層200、201的輪胎徑向外側(cè)僅覆蓋傾斜帶束層200、201的輪胎寬度方向的端部。周向簾線層202包括沿輪胎周向延伸的簾線。然而，帶束203不限于如上所述的結(jié)構(gòu)，而是可以具有乘用車用充氣輪胎中既存的各種結(jié)構(gòu)。具體地，帶束203包括相對(duì)于輪胎周向傾斜的簾線，并且通過示例的方式具有如下結(jié)構(gòu)：該結(jié)構(gòu)僅由兩層傾斜帶束層構(gòu)成，簾線在該兩層傾斜帶束層之間彼此交叉且在輪胎寬度方向上的長(zhǎng)度不同?；蛘?，帶束203可以包括：兩層傾斜帶束層，在該兩層傾斜帶束層之間簾線彼此交叉；周向簾線層，其從輪胎徑向外側(cè)跨越輪胎赤道面覆蓋傾斜帶束層的大部分。

注意，可以僅設(shè)置一層傾斜帶束層?；蛘?，傾斜帶束層可以通過使用覆蓋了輪胎的一半寬度的一對(duì)傾斜帶束層而實(shí)質(zhì)上包括一層傾斜帶束層。在該情況下，該一對(duì)傾斜帶束層的簾線彼此交叉。

這里，如圖5的示例所示，當(dāng)設(shè)置多個(gè)傾斜帶束層200、201時(shí)，具有最大寬度(輪胎寬度方向上的長(zhǎng)度)的傾斜帶束層201的最大寬度優(yōu)選為胎面寬度的90％至115％、更優(yōu)選為胎面寬度的100％至105％。這里，“胎面寬度”是指胎面接地端TE之間的輪胎寬度方向的距離。

作為構(gòu)成傾斜帶束層200、201的簾線，雖然金屬簾線、特別是鋼簾線是最普遍使用的，但是還可以使用有機(jī)纖維簾線。鋼簾線可以包括作為主要成分的鋼以及諸如碳、錳、硅、磷、硫、銅、鉻等的各種微量含有物。

或者，作為構(gòu)成傾斜帶束層200、201的簾線，可以使用單絲簾線或多根絲捻合而成的簾線。加捻結(jié)構(gòu)可以采用具有各種截面結(jié)構(gòu)、加捻節(jié)距、加捻方向以及相鄰的絲的距離的各種設(shè)計(jì)。此外，可以使用通過不同材質(zhì)的絲捻合而成的簾線，其截面結(jié)構(gòu)沒有特別地限制，但是可以具有諸如單捻、層捻和復(fù)捻等的各種加捻結(jié)構(gòu)。

構(gòu)成傾斜帶束層200、201的簾線的傾斜角度優(yōu)選地相對(duì)于輪胎周向成10°以上且30°以下。

為了提高斷裂強(qiáng)度，可以使用波狀簾線作為周向簾線層202。同樣地，為了提高斷裂強(qiáng)度，可以使用高伸長(zhǎng)率(例如，斷裂時(shí)伸長(zhǎng)4.5％至5.5％)的簾線。

可以采用各種材質(zhì)作為構(gòu)成周向簾線層202的簾線。典型地，可以采用人造絲、尼龍、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯(PET)、芳香族聚酰胺、玻璃纖維、碳纖維、鋼等。就減輕重量而言，有機(jī)纖維簾線是特別優(yōu)選的。

可以采用單絲簾線、通過多根絲捻合而成的簾線以及通過不同材質(zhì)的絲捻合而成的復(fù)合簾線作為構(gòu)成周向簾線層202的簾線。

周向簾線層202的經(jīng)緯密度通常在20根/50mm至60根/50mm的范圍，但是不限于此。

此外，周向簾線層202的剛性、材質(zhì)、層數(shù)、簾線的經(jīng)緯密度等可以沿輪胎寬度方向分布。例如，可以僅在輪胎寬度方向的端部處增加層數(shù)，或者僅在中央部處增加層數(shù)。

周向簾線層202可以被設(shè)計(jì)成比傾斜帶束層200、201寬或窄。例如，周向簾線層202的寬度是比傾斜帶束層200寬的傾斜帶束層201的寬度的90％至110％。

周向簾線層202形成為螺旋層，這對(duì)制造而言是特別有利的。

或者，周向簾線層202可以包括如下帶狀簾線：其中，在平面內(nèi)彼此平行配置的多個(gè)芯絲在保持上述平行配置的同時(shí)通過卷繞絲而成束。

或者，可以省略周向簾線層202。

在充氣輪胎中，胎體205可以采用各種結(jié)構(gòu)。例如，在圖5的示例中，雖然輪胎徑向上的胎體最大寬度位置CWP位于胎圈部303與胎面部301之間的輪胎徑向上的近似中央位置，但是輪胎徑向上的胎體最大寬度位置CWP可以位于靠近胎圈部303側(cè)或胎面部301側(cè)的位置。例如，輪胎徑向上的胎體最大寬度位置CWP可以設(shè)置在胎圈基部(胎圈部303的輪胎徑向最內(nèi)端，以下同樣適用)的輪胎徑向外側(cè)、在輪胎高度(從輪胎的輪胎徑向最內(nèi)端到輪胎的輪胎徑向最外端的輪胎徑向長(zhǎng)度)的50％至90％的范圍。

構(gòu)成胎體205的簾線的經(jīng)緯密度通常在20根/50mm至60根/50mm的范圍，但是不限于此。

在圖5的示例中，胎體折返端205c定位在胎圈填膠210的輪胎徑向最外端且輪胎徑向上的輪胎最大寬度位置TWP的輪胎徑向外側(cè)的位置。此外，雖然圖5的示例中胎體折返端205c定位在帶束203的輪胎寬度方向端的輪胎寬度方向外側(cè)，但是胎體折返端205c可以定位在帶束203的輪胎寬度方向端的輪胎寬度方向內(nèi)側(cè)?；蛘撸ンw折返端205c可以定位在胎圈填膠210的輪胎徑向最外端的輪胎徑向內(nèi)側(cè)。此外，當(dāng)設(shè)置多層胎體簾布層時(shí)，各胎體簾布層的折返端的輪胎徑向位置可以不同?；蛘?，可以采用如下結(jié)構(gòu)：在沒有折返端205c的情況下，胎體主體部205a的端部被多個(gè)胎圈芯構(gòu)件夾持或者繞著胎圈芯211卷繞。

輪胎徑向上的輪胎最大寬度位置TWP可以設(shè)置在胎圈基部的輪胎徑向外側(cè)、輪胎高度的50％至90％的范圍。

雖然在圖5的示例中輪胎徑向上的胎體最大寬度位置CWP與輪胎最大寬度位置TWP一致，但是這些位置可以彼此不同。

此外，胎側(cè)部302可以具有輪輞保護(hù)件。

注意，本實(shí)施方式的輪胎可以省略胎圈填膠210。

當(dāng)在輪胎寬度方向的截面中觀察時(shí)，充氣輪胎中的胎圈芯211可以具有包括圓形或者多邊形的各種結(jié)構(gòu)。

出于增強(qiáng)的目的，胎圈部303還可以設(shè)置有橡膠層、簾線層等。這些附加構(gòu)件可以設(shè)置在胎體205和胎圈填膠210的各種位置。

內(nèi)襯層212可以包括以丁基橡膠為主體的橡膠層、以樹脂為主要成分的膜層或者它們的組合。

為了降低空腔共鳴音，輪胎內(nèi)表面可以具有多孔構(gòu)件或者可以進(jìn)行靜電植絨加工。

此外，輪胎內(nèi)表面可以具有用于防止刺破時(shí)的空氣泄漏的密封構(gòu)件。

本實(shí)施方式的輪胎可以具有包括新月形增強(qiáng)橡膠的胎側(cè)部302，由此用作側(cè)增強(qiáng)型缺氣保用輪胎。

實(shí)施例

為了確認(rèn)本發(fā)明的效果，通過進(jìn)行模擬和實(shí)驗(yàn)對(duì)實(shí)施例1至實(shí)施例5以及比較例1的輪胎進(jìn)行評(píng)價(jià)。對(duì)于各輪胎，制備具有不同刀槽、具有與花紋塊模型70相同的形狀且相同的結(jié)構(gòu)的花紋塊模型。如圖6所示，各花紋塊模型70包括：花紋塊部71，其形成為長(zhǎng)度60mm×寬度20mm×高度9mm的長(zhǎng)方體；和基部72，其固定于花紋塊部71的上表面且在長(zhǎng)度方向上和寬度方向上延伸得比花紋塊部71長(zhǎng)?；y塊部71設(shè)置有具有表1中示出的規(guī)格的兩個(gè)刀槽73。這兩個(gè)刀槽73在從花紋塊部71的長(zhǎng)度方向兩端向長(zhǎng)度方向內(nèi)側(cè)距離20mm的各位置且沿花紋塊部71的寬度方向和高度方向遍及花紋塊部71的整個(gè)寬度和整個(gè)高度地延伸。

注意，在制備的實(shí)施例1至實(shí)施例5的輪胎的評(píng)價(jià)用的花紋塊模型70中，如圖1的示例所示，在與預(yù)定深度方向位置P1和預(yù)定延伸方向位置P2對(duì)應(yīng)的位置處的上述各虛擬平面內(nèi)，刀槽的彼此相對(duì)的一對(duì)刀槽壁面中的一者直線狀地延伸，而另一者沿朝向刀槽4的外側(cè)突出的彎曲形狀延伸。另一方面，在制備的比較例1的輪胎的評(píng)價(jià)用的花紋塊模型70中，刀槽在其整體上具有恒定的寬度。

在表1中，“P1(％)”表示花紋塊模型70的胎面表面和預(yù)定深度方向位置P1之間的深度方向距離與刀槽深度的比率。此外，在表2中，“P2(％)”表示刀槽的延伸方向上的一端和預(yù)定延伸方向位置P2之間的沿刀槽延伸方向的長(zhǎng)度與刀槽延伸長(zhǎng)度的比率。

對(duì)各輪胎進(jìn)行以下說明的耐磨耗性能試驗(yàn)。

<耐磨耗性能試驗(yàn)>

首先，通過使用FEM(有限元法)計(jì)算，在花紋塊模型70被壓抵路面模型、施加300kPa的負(fù)載且剪切應(yīng)變?cè)?％至10％的范圍內(nèi)的剪切力作用于花紋塊模型70的狀態(tài)下，算出花紋塊部71的剪切剛性。此外，制備與花紋塊模型70相同的實(shí)際的花紋塊樣品，在與上述相同的條件下，通過實(shí)驗(yàn)施加剪切力，并獲得此時(shí)的剪切剛性。然后，基于使用FEM計(jì)算算出的結(jié)果以及使用花紋塊樣品的試驗(yàn)結(jié)果，獲得了剪切剛性。

此外，通過使用FEM計(jì)算，評(píng)估作用于各花紋塊樣品的剪切力。

然后，基于以上述方式獲得的剪切剛性以及剪切力來估算磨耗能量，并且如此估算的磨耗能量被評(píng)價(jià)為由相對(duì)指數(shù)表示的上述各輪胎的磨耗性能。評(píng)價(jià)結(jié)果在以下的表1中示出。注意，在表1中，代表評(píng)價(jià)結(jié)果的指數(shù)越大，則耐磨耗性能越好。

[表1]

如表1中可判斷地，發(fā)現(xiàn)實(shí)施例1至實(shí)施例5的輪胎相對(duì)于比較例1的輪胎可以獲得良好的耐磨耗性能。

產(chǎn)業(yè)上的可利用性

本發(fā)明可以用于諸如非冰雪性能專用的一般輪胎(夏季用輪胎或者四季用輪胎)等的任何類型的充氣輪胎。

附圖標(biāo)記說明

1、100：胎面表面

4、40至43、73、400：刀槽

6：三維刀槽

10至13：周向槽

20至22：肋狀中央陸部

23、24：肋狀肩側(cè)陸部

30、31：橫向槽

50：胎面橡膠

60：垂直部

61：彎折部

62：第一傾斜部

63：第二傾斜部

70：花紋塊模型

71：花紋塊部

72：基部

200、201：傾斜帶束層

202：周向簾線層

203：帶束

205：胎體

205a：胎體主體部

205b：胎體折返部

205c：胎體折返端

301：胎面部

302：胎側(cè)部

303：胎圈部

210：胎圈填膠

211：胎圈芯

212：內(nèi)襯層

CWP：胎體最大寬度位置

E：輪胎赤道面

P1：預(yù)定深度方向位置

P2：預(yù)定延伸方向位置

Q1：第一副彎折點(diǎn)

Q2：第二副彎折點(diǎn)

R：適用輪輞

TE：胎面接地端

TWP：輪胎最大寬度位置