本發(fā)明屬于石油測(cè)井
技術(shù)領(lǐng)域：
，具體涉及一種一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法。
背景技術(shù)：
：稠油熱采的機(jī)理主要是根據(jù)原油的黏度隨溫度的升高而降低的特性，利用注入蒸汽所攜帶的熱量加熱稠油和地層，進(jìn)而降低原油黏度增加其流動(dòng)性，達(dá)到稠油開(kāi)采的目的，因此注汽質(zhì)量直接影響了稠油開(kāi)發(fā)效果、最終采收率和經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。注汽質(zhì)量主要受蒸汽的注入速度、干度、注汽量和注入壓力的影響，蒸汽質(zhì)量流量的變化，直接影響著井筒的溫度分布、壓力分布以及井筒的熱損失。當(dāng)注入流量較大時(shí)，蒸汽的干度降低會(huì)有所減??；當(dāng)注入流量較小時(shí)，溫度相對(duì)回升，蒸汽的干度逐漸降低，且注入流量越小，干度下降越明顯，可見(jiàn)小的注入流量不僅會(huì)嚴(yán)重影響注入蒸汽的質(zhì)量，也會(huì)因?yàn)闊釗p失的增加而造成井筒溫度的全面提升。因此在現(xiàn)場(chǎng)工藝確定過(guò)程中應(yīng)盡量避免長(zhǎng)時(shí)間的小流量注汽。隨著井口注入干度的增加，相同井深處的熱損失不斷減小；較低的注入壓力可以獲得較高的井底干度，從而提高井底蒸汽質(zhì)量。所以在注蒸汽過(guò)程中選擇較高的干度和較低的井口注入壓力，可以減少蒸汽單位質(zhì)量熱失，提高注汽效率。在注蒸汽過(guò)程中應(yīng)選用較大的注入速度、較低的井口注入壓力和較高的井口干度，這樣不僅可以降低注汽過(guò)程中的熱損失，還能縮短注汽過(guò)程，提高注熱效率。影響注汽質(zhì)量的四個(gè)影響因素中，除了蒸汽干度參數(shù)外，其他參數(shù)的調(diào)整均是保證一定的注入蒸汽干度，減少注汽過(guò)程中管線、井筒內(nèi)的熱損失，提高注入到油層內(nèi)部的有效熱量，因此干度是稠油熱采過(guò)程中用于評(píng)價(jià)和參考的主要參數(shù)，在布置新的注汽井或老井轉(zhuǎn)注時(shí)首先要考慮的是保證注汽井注汽要求的情況下，采用管網(wǎng)中哪個(gè)注汽鍋爐注汽效果最好，既能保證注汽效果，又可以降低不必要的熱損失，達(dá)到優(yōu)化注汽的效果，因此在布井時(shí)首先要對(duì)可選擇的注汽鍋爐進(jìn)行初步計(jì)算，由井口的參數(shù)根據(jù)實(shí)際的管網(wǎng)結(jié)構(gòu)計(jì)算出各注汽鍋爐最低的注汽標(biāo)準(zhǔn)，然后進(jìn)行注汽鍋爐和注汽方案的篩選，選擇最優(yōu)的注汽方案，但目前的研究均是以鍋爐出口為起點(diǎn)計(jì)算井口參數(shù)，因此需要一種由井口參數(shù)計(jì)算鍋爐出口參數(shù)的方法。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：為解決上述問(wèn)題，本發(fā)明的目的是提供一種一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法。本發(fā)明的另一目的是提供利用上述方法對(duì)一爐一注注汽管網(wǎng)條件下注汽鍋爐和注汽方案進(jìn)行篩選的應(yīng)用。為達(dá)到上述目的，本發(fā)明提供了一種一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法，該方法包括以下步驟：以實(shí)際注汽管網(wǎng)中的管道連接處為作為節(jié)點(diǎn)對(duì)注汽管網(wǎng)進(jìn)行分段；獲取井口注汽參數(shù)和各段注汽管線的基礎(chǔ)參數(shù)；以井口處為起點(diǎn)，采用迭代計(jì)算法逐段計(jì)算各段注汽管線出口處的溫度、壓力、蒸汽干度以及熱損失，直到最后一根管段，最終計(jì)算得出一爐一注注汽管網(wǎng)注汽鍋爐參數(shù)的參考值。本發(fā)明提供的一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法，根據(jù)注汽管網(wǎng)中的注汽管線的連接情況，進(jìn)行分段計(jì)算，形成了涉及各段管線的管徑尺寸、保溫層影響因素、管線外表面溫度、管線安裝狀態(tài)(例如垂直狀態(tài))等因素的分段方法，獲得了一種與現(xiàn)場(chǎng)情況更吻合的井口蒸汽干度計(jì)算方法。在上述一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法中，優(yōu)選地，所述井口注汽參數(shù)包括：井口注汽溫度Tj、井口注汽壓力Pj、井口注汽干度Fj和單井注汽量G；所述各段注汽管線的基礎(chǔ)參數(shù)包括：每根管段管段類型、每根管段是否有保溫層、每段管線處的空氣溫度Ta(i)、每段管線處的風(fēng)速νa(i)、每段管線/閥門的導(dǎo)熱系數(shù)λp(i)、每段管線/閥門內(nèi)徑ri(i)、每段管線/閥門外徑ro(i)、每段管線/閥門長(zhǎng)度z(i)、每段管壁/閥門外黑度ε(i)、每段管線內(nèi)壁表面粗糙度Ra(i)、每段管線傾角θ(i)、每段管線修正系數(shù)、每段管線熱阻修正系數(shù)、每段管線/閥門保溫層導(dǎo)熱系數(shù)λil(i)和每段管線保溫層厚度Pipe(i,20)。在上述一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法中，優(yōu)選地，所述以井口處為起點(diǎn)，采用迭代計(jì)算法逐段計(jì)算各段注汽管線出口處的溫度、壓力、蒸汽干度以及熱損失，直到最后一根管段，最終計(jì)算得出一爐一注注汽管網(wǎng)注汽鍋爐參數(shù)的參考值的步驟包括：步驟一：以井口為計(jì)算起點(diǎn)，計(jì)算第i段管線的相關(guān)參數(shù)；其中，與井口相連的管線編號(hào)為1，依次類推，管線編號(hào)i＝1-n，井口的注汽參數(shù)即為第1段管線的入口參數(shù)，按照管線的連接順序依次計(jì)算，i＝1時(shí)開(kāi)始計(jì)算；步驟二：迭代計(jì)算第i段管線壓力損失，同時(shí)計(jì)算第i段管線局部阻力損失；迭代計(jì)算第i段管線外表面溫度和熱損失；迭代計(jì)算第i段管線末端的蒸汽干度；輸出第i段末端的相關(guān)參數(shù)，所述相關(guān)參數(shù)包括溫度、壓力、蒸汽干度、熱損失；優(yōu)選地，所述相關(guān)參數(shù)還包括累計(jì)長(zhǎng)度以及熱流密度；步驟三：按照計(jì)算第i段管線的相關(guān)參數(shù)的方法計(jì)算后續(xù)管線的相關(guān)參數(shù)，直到最后一根管段，將計(jì)算出的最后一根管段出口的相關(guān)參數(shù)作為一爐一注注汽管網(wǎng)注汽鍋爐參數(shù)的參考值。本發(fā)明還提供了利用上述方法對(duì)一爐一注注汽管網(wǎng)條件下注汽鍋爐和注汽方案進(jìn)行篩選的應(yīng)用。本發(fā)明提供的一種一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法，在計(jì)算過(guò)程的各個(gè)節(jié)點(diǎn)是以實(shí)際的管子連接處為起、終點(diǎn)，各段管線的結(jié)構(gòu)參數(shù)、位置參數(shù)和環(huán)境參數(shù)均可以不同，完全不同于現(xiàn)有方法的統(tǒng)一參數(shù)處理方式。該方法計(jì)算過(guò)程采用的是變步長(zhǎng)計(jì)算方法，計(jì)算步長(zhǎng)的長(zhǎng)度由實(shí)際管線各管段長(zhǎng)度而定。該方法能夠綜合保溫層導(dǎo)熱系數(shù)的差別、垂直管段的影響、表面外表面溫度的差異、局部環(huán)境溫度的差異、局部風(fēng)速的差異，因此獲得的相應(yīng)參數(shù)與實(shí)際情況更接近。進(jìn)而可根據(jù)計(jì)算結(jié)果對(duì)注汽鍋爐和注汽方案進(jìn)行篩選，優(yōu)選最優(yōu)注汽方案，降低能耗，達(dá)到經(jīng)濟(jì)注汽的效果。具體實(shí)施方式為了對(duì)本發(fā)明的技術(shù)特征、目的和有益效果有更加清楚的理解，現(xiàn)對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案進(jìn)行以下詳細(xì)說(shuō)明，但不能理解為對(duì)本發(fā)明的可實(shí)施范圍的限定。實(shí)施例1本實(shí)施例提供了一種一爐一注已知井口注汽參數(shù)推算注汽鍋爐參數(shù)的方法，該方法包括以下步驟：步驟一：以井口為計(jì)算起點(diǎn)，計(jì)算第i段管線的相關(guān)參數(shù)；其中，與井口相連的管線編號(hào)為1，依次類推，管線編號(hào)i＝1-n，井口的注汽參數(shù)即為第1段管線的入口參數(shù)，按照管線的連接順序依次計(jì)算，i＝1時(shí)開(kāi)始計(jì)算；步驟二：迭代計(jì)算第i段管線壓力損失，同時(shí)計(jì)算第i段管線局部阻力損失；迭代計(jì)算第i段管線外表面溫度和熱損失；迭代計(jì)算第i段管線末端的蒸汽干度；輸出第i段末端的相關(guān)參數(shù)，所述相關(guān)參數(shù)包括溫度、壓力、蒸汽干度和熱損失；步驟三：按照計(jì)算第i段管線的相關(guān)參數(shù)的方法計(jì)算后續(xù)管線的相關(guān)參數(shù)，直到最后一根管段，將計(jì)算出的最后一根管段出口的相關(guān)參數(shù)作為一爐一注注汽管網(wǎng)注汽鍋爐參數(shù)的參考值。具體過(guò)程包括以下步驟：先獲取并輸入井口注汽參數(shù)和各段注汽管線的基礎(chǔ)參數(shù)，具體參數(shù)見(jiàn)表3；表3參數(shù)列表序號(hào)名稱符號(hào)單位1井口注汽溫度Tj℃2井口注汽壓力PjMPa3井口注汽干度Fj％4單井注汽量Gt/h5每根管段管段類型6每根管段是否有保溫層7每段管線處的空氣溫度Ta(i)℃8每段管線處的風(fēng)速νa(i)m/s9每段管線/閥門的導(dǎo)熱系數(shù)λp(i)W/(m.K)10每段管線/閥門內(nèi)徑ri(i)m11每段管線/閥門外徑ro(i)m12每段管線/閥門長(zhǎng)度z(i)m13每段管壁/閥門外黑度ε(i)14每段管線內(nèi)壁表面粗糙度Ra(i)15每段管線傾角θ(i)°16每段管線修正系數(shù)17每段管線熱阻修正系數(shù)18每段管線/閥門保溫層導(dǎo)熱系數(shù)λil(i)W/(m.K)19每段管線保溫層厚度Pipe(i,20)m進(jìn)行迭代計(jì)算的具體步驟包括：步驟1、對(duì)單井注汽量G、管線的導(dǎo)熱系數(shù)λp和絕熱層導(dǎo)熱系數(shù)λins進(jìn)行單位換算；Gt/h＝注汽量×1000/3600kg/s；λp＝0.859845×管線導(dǎo)熱系數(shù)kcal/(h·m·℃)；λins＝0.859845×絕熱層導(dǎo)熱系數(shù)kcal/(h·m·℃)。步驟2、判斷當(dāng)前計(jì)算管段i是否到達(dá)總管段數(shù)N，如果到達(dá)則輸出計(jì)算結(jié)果，如果沒(méi)到達(dá)則進(jìn)行下步計(jì)算。步驟3、計(jì)算第i段管線的空氣導(dǎo)熱系數(shù)λa：λa＝(9×10-18×Ta6-3×10-14×Ta5+4×10-11×Ta4-2×10-8×Ta3+2×10-6×Ta2+0.0077×Ta+2.4313)×10-2×0.859845在上述公式中，λa為管線的空氣導(dǎo)熱系數(shù)，kcal/(h·m·℃)；Ta為管線處的空氣溫度，℃。步驟4、計(jì)算第i段管線的空氣運(yùn)動(dòng)黏度υa：υa＝(3×10-16×Ta6-9×10-13×Ta5+9×10-10×Ta4-4×10-7×Ta3+0.0002×Ta2+0.0862×Ta+13.232)×10-6在上述公式中，υa為管線的空氣運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s。步驟5、計(jì)算第i段管線的管子內(nèi)截面積A；A＝πri2在上述公式中，A為管線的內(nèi)截面積，m2。步驟6、根據(jù)有無(wú)保溫層情況計(jì)算管線的外半徑或者保溫層外半徑rins，并判斷計(jì)算得出的ro和輸入的ri，如果ro<ri，說(shuō)明輸入?yún)?shù)有誤需要重新輸入；有保溫層時(shí)：采用以下公式計(jì)算保溫層外半徑：rins＝ro+Pipe(i,20)Ds＝2rins在上述公式中，rins為管線的外半徑，m；ro為管線外半徑；Ds為保溫層外徑，m；無(wú)保溫層時(shí)，采用以下公式計(jì)算管線外半徑：rins＝ro。步驟7、計(jì)算第i段管線的管壁熱阻R3；在上述公式中，R3為管線的管壁熱阻；λp為管線的導(dǎo)熱系數(shù)，kcal/(h·m·℃)；ro為管線外半徑，m；ri為管線內(nèi)半徑，m。步驟8、根據(jù)有無(wú)保溫層情況計(jì)算第i段管線的保溫層熱阻R4：(1)有保溫層時(shí)在上述公式中，λins為絕熱層的導(dǎo)熱系數(shù)，kcal/(h·m·℃)；rins為絕熱層外半徑，m；(2)無(wú)保溫層時(shí)免去此步驟。步驟9、假定第i段管線的蒸汽干度升Δxi，壓力升△pi。步驟10、計(jì)算第i段管線的出口處壓力pi、出口處溫度Ti以及出口處蒸汽干度xi；pi＝pi-1+△piTi＝195.94pi0.225-17.8xi＝xi-1+△xi。步驟11、計(jì)算第i段管線的平均壓力pavi、平均溫度Tavi以及平均蒸汽干度xavi：pavi＝(pi-1+pi)/2Tavi＝(Ti-1+Ti)/2xavi＝(xi-1+xi)/2。步驟12、計(jì)算第i段管線的蒸汽汽相密度ρg和蒸汽液相密度ρl；ρl＝(0.9967-4.615×10-5Tavi-3.063×10-6Tavi2)×103Zg＝1.012-4.461×10-4Tavi+2.98×10-6Tavi2-1.663×10-8Tavi3上述公式中，ρl為第i段管線的蒸汽液相密度，kg/m3；ρg為第i段管線的蒸汽汽相密度，kg/m3。步驟13、計(jì)算第i段管線的蒸汽液相密度μl和蒸汽汽相密度μg：μg＝(0.36Tavi+88.37)×10-4上述公式中，μl為第i段管線的蒸汽液相密度，mPa.s；μg為第i段管線的蒸汽汽相密度，mPa.s。步驟14、計(jì)算第i段管線的體積含氣率Hg：步驟15、計(jì)算第i段管線的平均密度ρm：ρm＝Hgρg+(1-Hg)ρl。步驟16、計(jì)算第i段管線的平均黏度μm：μm＝Hgμg+(1-Hg)μl。步驟17、計(jì)算第i段管線的平均流速νm：步驟18、計(jì)算第i段管線的雷諾數(shù)Re：步驟19、計(jì)算第i段管線的摩擦系數(shù)fm：fm的具體取值根據(jù)表1的標(biāo)準(zhǔn)選??；表1第i段管線的摩擦系數(shù)選取標(biāo)準(zhǔn)表1中，Ra為管壁粗糙度。步驟20、計(jì)算第i-1段管線pi-1和Ti-1下的蒸汽汽相密度ρgi-1和蒸汽液相密度ρli-1，以及體積含氣率Hgi-1、平均密度ρmi-1和流速νi-1：ρli-1＝(0.9967-4.615×10-5Ti-1-3.063×10-6Ti-12)×103Zgi-1＝1.012-4.461×10-4Ti-1+2.98×10-6Ti-12-1.663×10-8Ti-13ρmi-1＝Hgi-1ρgi-1+(1-Hgi-1)ρli-1步驟21、計(jì)算第i段管線pi和Ti下的蒸汽汽相密度ρgi和蒸汽液相密度ρli，以及體積含氣率Hgi、平均密度ρmi以及流速νi：pi＝pi-1-△piTi＝195.94pi0.225-17.8ρli＝(0.9967-4.615×10-5Ti-3.063×10-6Ti2)×103Zgi＝1.012-4.461×10-4Ti+2.98×10-6Ti2-1.663×10-8Ti3ρmi＝Hgiρgi+(1-Hgi)ρli步驟22、計(jì)算第i段管線的局部阻力△pj：上述公式中，△pj為第i段管線局部壓力降，MPa；△pw為液體單向流的局部壓強(qiáng)損失，Pa；X為馬蒂內(nèi)利參數(shù)；ζ為局部阻力系數(shù)；當(dāng)管徑擴(kuò)大時(shí)，B1和ζ的計(jì)算公式為：B1＝1.0，當(dāng)管徑縮小時(shí)，B1和ζ的計(jì)算公式為：B1＝1.0，當(dāng)存在90°彎頭時(shí)，B1和ζ的計(jì)算公式為：ζ＝0.12；當(dāng)存在閥門時(shí)，B1和ζ的計(jì)算公式為：閘閥：B1＝1.5，ζ＝0.2，球閥：B1＝2.3，ζ＝10.0，控制閥：B1＝1.0，ζ＝5.0s，在上述涉及B1和ζ的計(jì)算公式中，l為管子彎頭部分的長(zhǎng)度；A2為下游小管道的截面積；A1為上游大管道的截面積。步驟23、計(jì)算第i段管線的壓降△pi'：△pi'＝pi-1-pi。步驟24、判斷計(jì)算得到的△pi'與△pi，如果在誤差范圍內(nèi)則進(jìn)行下步計(jì)算，否則取△pi＝△pi'返回步驟10；△pi'與△pi的誤差范圍可具體根據(jù)使用者對(duì)精度要求設(shè)定，在本實(shí)施例中設(shè)置為萬(wàn)分之一。步驟25、假定第i段管線的外表面溫度Tw。步驟26、計(jì)算第i段管線對(duì)空氣的強(qiáng)迫對(duì)流換熱的熱阻R5：絕熱層外表面由于通過(guò)強(qiáng)迫對(duì)流方式與大氣進(jìn)行熱交換，形成低速氣膜層，其熱阻可表示為：在上述公式中，hfc為絕熱層外表面上強(qiáng)迫對(duì)流熱系數(shù)，kcal/(m2·h·℃)；其中hfc＝hfc'+hfc"，即hfc由對(duì)流換熱系數(shù)hfc'和輻射換熱系數(shù)hfc"組成；第i段管線對(duì)空氣的對(duì)流換熱系數(shù)hfc'的計(jì)算公式為：Re＝νaDs/υa上述公式中，λa為空氣的導(dǎo)熱系數(shù)，kcal/(h·m·℃)；Re為雷諾數(shù)；νa為風(fēng)速，m/s；υa為空氣的運(yùn)動(dòng)粘度，m2/s；Ds為保溫層外徑，m；C和n根據(jù)Re按照表2的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行選值；表2C和n的選取標(biāo)準(zhǔn)第i段管線管外壁至大氣的輻射換熱系數(shù)hfc"的計(jì)算公式為：在上述公式中，ε為管壁外黑度；Ta為空氣平均溫度，℃；Tw為絕熱層外壁溫度，℃。步驟27、計(jì)算單位長(zhǎng)度管線上的熱阻R忽略對(duì)流層和污垢層的對(duì)流換熱熱阻(1)有保溫層時(shí)(2)無(wú)保溫層時(shí)步驟28、計(jì)算第i段管線△z上的單位長(zhǎng)度、單位時(shí)間的熱損失q：在上述公式中，q為第i段管線管線△z上的單位長(zhǎng)度、單位時(shí)間的熱損失，kcal/(h·m)。步驟29、計(jì)算絕熱層外表面溫度Tw'：(1)有保溫層時(shí)(2)無(wú)保溫層時(shí)步驟30、判斷Tw和Tw'，如果誤差較大則Tw＝Tw'返回步驟21，如果滿足則進(jìn)行下一步計(jì)算；Tw和Tw'的誤差可具體根據(jù)使用者對(duì)精度要求設(shè)定，在本實(shí)施例中，設(shè)置為萬(wàn)分之五。步驟31、計(jì)算第i段管線熱損失qi以及熱流密度Q和累計(jì)長(zhǎng)度Z：(1)第i段管線累計(jì)熱損失qi的計(jì)算公式為：qi＝q×z×4.186/3600/G，在上述公式中，q為第i段管線△z上的單位長(zhǎng)度單位時(shí)間的熱損失，kJ/kg；(2)管線有保溫層時(shí)，第i段管線熱流密度Q的公式計(jì)算為：管線無(wú)保溫層時(shí)，第i段管線熱流密度Q的公式計(jì)算為：(3)累計(jì)長(zhǎng)度Z為從鍋爐出口出至第i段管線的管線長(zhǎng)度。步驟32、計(jì)算第i段管線飽和蒸汽的焓hg以及飽和水的焓hl：hg＝(12500+1.88Tavi-3.7×10-6Tavi3.2)/4.186在上述公式中，hl為飽和水的熱焓，kcal/kg；hg為飽和蒸汽的熱焓，kcal/kg。步驟33、計(jì)算第i段管線的蒸汽干度xi：C1＝G(hg-hl)，步驟34、判斷步驟33計(jì)算的蒸汽干度xi與步驟10計(jì)算出的蒸汽干度假設(shè)值xi，如果誤差較大，則將步驟33計(jì)算得到的xi代入步驟10重新計(jì)算，如果在誤差范圍內(nèi)則進(jìn)行下一步計(jì)算；誤差可具體根據(jù)使用者對(duì)精度要求設(shè)定，在本實(shí)施例中，設(shè)置為萬(wàn)分之一。步驟35、輸出第i段管線的計(jì)算得出的最終相關(guān)參數(shù)，所述相關(guān)參數(shù)包括第i段管線出口處的溫度Ti、壓力pi、蒸汽干度xi、熱損失qi、累計(jì)長(zhǎng)度Z以及熱流密度Q。步驟36、計(jì)算第i+1段管線的參數(shù)，并直至最后一根管段，計(jì)算出的最后一根管段出口的相關(guān)參數(shù)作為一爐一注注汽管網(wǎng)注汽鍋爐參數(shù)的參考值。在設(shè)置完成上述步驟1至步驟36的基礎(chǔ)上，根據(jù)一爐一注已知井口注汽參數(shù)對(duì)注汽鍋爐參數(shù)進(jìn)行推算。輸入的井口注汽參數(shù)和注汽管線的基礎(chǔ)參數(shù)見(jiàn)表4，經(jīng)步驟1至步驟36后輸出的計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表5。表4輸入的注汽參數(shù)表5輸出的計(jì)算結(jié)果長(zhǎng)度壓力溫度干度熱損失管線外壁溫度熱流密度mMPa℃％kJ/kg℃W/m^207.932930.695000508.264297.3280.6974.28742.798489.2391008.583300.0260.6998.6343.059495.5441508.89302.550.70313.01443.252500.2312009.186304.9240.70717.43643.434504.6262509.474307.1670.71221.89443.605508.773009.753309.2970.71826.38743.767512.69535010.024311.3250.72430.91343.92516.42740010.289313.2620.7335.4744.067519.98645010.548315.1190.73740.05744.207523.39250010.802316.9030.74544.67244.342526.66根據(jù)表5的計(jì)算結(jié)果可知，計(jì)算結(jié)果中500處即為鍋爐注汽過(guò)程中所需達(dá)到的注汽壓力10.802Mpa，注汽溫度316.903℃，注汽干度需達(dá)到74.5％，整個(gè)注汽管線的熱損失為44.672kJ/kg，在保溫好的情況下管線外壁溫度最高位44.342℃。當(dāng)前第1頁(yè)1 2 3