一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法
【專(zhuān)利摘要】本發(fā)明涉及一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，包括以下步驟：獲取基床土容許承載力；獲得路基面動(dòng)應(yīng)力和軌道結(jié)構(gòu)自重在路基面的靜應(yīng)力；選取土工格室的尺寸，獲得選定土工格室的高度和動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)；根據(jù)動(dòng)應(yīng)力衰減速率將下臥砂墊層劃分為第一下臥砂墊子層和第二下臥砂墊子層；根據(jù)換填厚度關(guān)系式得到軌枕底距離土工格室?砂墊層換填層底面的換填厚度。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明通過(guò)對(duì)土工格室整治基床下沉病害工程中換填厚度的計(jì)算，確保了經(jīng)土工格室?砂墊層衰減后的動(dòng)應(yīng)力與由軌道結(jié)構(gòu)、換填層自重產(chǎn)生的自重附加應(yīng)力之和滿(mǎn)足基床土的容許承載力要求；同時(shí)可避免采用過(guò)大的換填厚度導(dǎo)致工程成本的增加。
【專(zhuān)利說(shuō)明】
一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001 ]本發(fā)明涉及鐵路路基工程領(lǐng)域，尤其是涉及一種鐵路用土工格室加固路基基床方 案快速確定的方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 隨著我國(guó)鐵路的尚速重載化，對(duì)路基的要求也相應(yīng)提尚，路基基床必須具有足夠 的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。路基基床下沉，是較為常見(jiàn)的病害，它的產(chǎn)生增加了養(yǎng)護(hù)工作量，病害嚴(yán) 重時(shí)甚至威脅行車(chē)安全。所以必須對(duì)路基基床進(jìn)行加固。
[0003] 土工格室具有材質(zhì)輕、耐磨損、強(qiáng)度高的特點(diǎn)，能有效地改善基床的動(dòng)應(yīng)力，縮短 施工周期，減少對(duì)運(yùn)營(yíng)的干擾，與其他整治方式相比具有明顯的優(yōu)點(diǎn)。但在推廣利用土工格 室強(qiáng)化路基基床的工程中，目前對(duì)不同換填厚度的效果差異認(rèn)識(shí)不夠，設(shè)計(jì)時(shí)多參考相近 工程或者試驗(yàn)結(jié)果。這導(dǎo)致?lián)Q填厚度的取值缺乏理論依據(jù)，換填厚度過(guò)小，基床所受的動(dòng)應(yīng) 力與靜應(yīng)力之和不滿(mǎn)足基床土容許承載力要求;換填厚度過(guò)大，無(wú)謂地增加了工程成本。
[0004] 因此有必要提出一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，在利用 土工格室強(qiáng)化路基基床的工程中，使設(shè)計(jì)人員可以簡(jiǎn)單方便地進(jìn)行換填厚度的設(shè)計(jì)。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 本發(fā)明的目的就是為了克服上述現(xiàn)有技術(shù)存在的缺陷而提供一種鐵路用土工格 室加固路基基床方案快速確定的方法，通過(guò)對(duì)土工格室整治基床下沉病害工程中換填厚度 的計(jì)算，確保了經(jīng)土工格室-砂墊層衰減后的動(dòng)應(yīng)力與由軌道結(jié)構(gòu)、換填層自重產(chǎn)生的自重 附加應(yīng)力之和滿(mǎn)足基床土的容許承載力要求；同時(shí)可避免采用過(guò)大的換填厚度導(dǎo)致工程成 本的增加。
[0006] 本發(fā)明的目的可以通過(guò)以下技術(shù)方案來(lái)實(shí)現(xiàn)：
[0007] -種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，土工格室加固路基基床 方案是指在道床下方路基內(nèi)設(shè)置土工格室-砂墊層換填層，所述土工格室-砂墊層換填層包 括由上至下依次設(shè)置的土工格室填砂組合體和下臥砂墊層，所述道床的厚度為m，該方法 包括以下步驟：
[0008] si:獲取基床土容許承載力[fo];
[0009] S2:根據(jù)列車(chē)軸重、速度以及鐵路線(xiàn)路等級(jí)，獲得路基面動(dòng)應(yīng)力〇d，并根據(jù)軌道結(jié) 構(gòu)獲得軌道結(jié)構(gòu)自重在路基面的靜應(yīng)力σ?;
[0010] S3:選取土工格室的尺寸，獲得選定土工格室的高度h和動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)η;
[0011] S4:根據(jù)動(dòng)應(yīng)力衰減速率，將下臥砂墊層劃分為第一下臥砂墊子層和第二下臥砂 墊子層，并獲得第一下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值L和第二下臥砂墊子層的單位 厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值，ξι > ;
[0012] S5:根據(jù)換填厚度關(guān)系式得到軌枕底距離土工格室-砂墊層換填層底面的換填厚 度Η，所述換填厚度關(guān)系式如下：
[0013] Η = {ησ，? Rcr + σ<?! + yh -[.^,]) / (c： / Rer - γ) -ι- Ηχ -ι- h 0,4m < Η < 0.65m ! Η = {ησ, / R.,. + σηι, + /(0.65-//,)-(0.65 - Η, - Η)ξ, / -[./?]) / (c2 / -7) + 0.65 0.65ιη < // < 1,2ιη
[0014] 式中，γ為設(shè)定的土工格室-砂墊層換填層的平均容重，RCT為設(shè)定的動(dòng)靜比。
[0015]所述路基面動(dòng)應(yīng)力〇d滿(mǎn)足以下公式：
[0016] 〇d = 0.26Ps(l+aV)
[0017]式中，Ps為列車(chē)軸重，a為動(dòng)力沖擊系數(shù)，V為列車(chē)速度。
[0018] 動(dòng)靜比Rcr取值為0.5~0.7。
[0019] 土工格室-砂墊層換填層的平均容重γ取值為19kN/m3。
[0020] 所述第一下臥砂墊子層距軌枕底的深度范圍為0.4~0.65m，第一下臥砂墊子層的 單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值1取值為140kPa，所述第二下臥砂墊子層距軌枕底的深度范圍為 0.65~1.2m，第二下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值纟!取值為lOOkPa。
[0021] 所述步驟S5之后還包括步驟S6:建立在不同土工格室的尺寸和不同基床土容許承 載力下的換填厚度取值表格，供方案設(shè)計(jì)人員快速查找。
[0022] 所述土工格室的尺寸包括焊距和高度，土工格室的焊距取340mm或400mm，土工格 室的高度取1〇〇臟、150mm或200mm。
[0023] 所述換填厚度取值表格中基床土容許承載力以10kPa為間隔取值，當(dāng)基床土容許 承載力的實(shí)際取值不在換填厚度取值表格中時(shí)，按線(xiàn)性插值的方式獲得基床土容許承載力 的實(shí)際取值對(duì)應(yīng)的換填厚度。
[0024] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明具有以下優(yōu)點(diǎn)：
[0025] 1、本發(fā)明方法針對(duì)利用土工格室強(qiáng)化路基基床的工程，提出了計(jì)算換填厚度的方 法，通過(guò)對(duì)土工格室整治基床下沉病害工程中換填厚度的計(jì)算，確保了經(jīng)土工格室-砂墊層 衰減后的動(dòng)應(yīng)力與由軌道結(jié)構(gòu)、換填層自重產(chǎn)生的自重附加應(yīng)力之和滿(mǎn)足基床土的容許承 載力要求，同時(shí)可避免采用過(guò)大的換填厚度導(dǎo)致工程成本的增加。
[0026] 2、本發(fā)明方法對(duì)土工格室加固路基基床方案的換填厚度合理設(shè)計(jì)，可衰減上部列 車(chē)荷載傳遞到路基基床中的動(dòng)應(yīng)力，進(jìn)而控制路基的不均勻沉降。
[0027] 3、本發(fā)明方法應(yīng)用于土工格室強(qiáng)化路基基床的工程中，為換填厚度的確定提供依 據(jù)，使設(shè)計(jì)人員可以簡(jiǎn)單方便地進(jìn)行換填厚度的設(shè)計(jì)，以保障路基基床的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。 [0028] 4、本發(fā)明將不同土工格室尺寸情況下，換填厚度隨基床土容許承載力變化情況列 成表格，方便設(shè)計(jì)人員查詢(xún)，同時(shí)采用線(xiàn)性插值方式可獲得表格中沒(méi)有的數(shù)據(jù)，提供表格的 實(shí)用性，且表格的通用性強(qiáng)，很容易為廣大設(shè)計(jì)人員所掌握。
【附圖說(shuō)明】
[0029]圖1為土工格室加固路基基床方案的結(jié)構(gòu)示意圖。
[0030]圖中：1、軌枕，2、道床，3、土工格室填砂組合體，4、下臥砂墊層。
【具體實(shí)施方式】
[0031] 下面結(jié)合附圖和具體實(shí)施例對(duì)本發(fā)明進(jìn)行詳細(xì)說(shuō)明。本實(shí)施例以本發(fā)明技術(shù)方案 為前提進(jìn)行實(shí)施，給出了詳細(xì)的實(shí)施方式和具體的操作過(guò)程，但本發(fā)明的保護(hù)范圍不限于 下述的實(shí)施例。
[0032] 如圖1所示，土工格室加固路基基床方案是指在道床2下方路基內(nèi)設(shè)置土工格室-砂墊層換填層，土工格室-砂墊層換填層包括由上至下依次設(shè)置的土工格室填砂組合體3和 下臥砂墊層4，土工格室填砂組合體3由土工格室內(nèi)填砂后筑成，具有衰減路基面受力、加固 路基基床的作用，土工格室填砂組合體3中m表示頂面，η表示底面，f表示土工格室-砂墊層 換填層底面，道床2的厚度為出。
[0033]為了保證基床的穩(wěn)定性，在土工格室-砂墊層換填層底部f點(diǎn)，經(jīng)衰減后的動(dòng)應(yīng)力 與由軌道結(jié)構(gòu)、換填層自重產(chǎn)生的自重附加應(yīng)力之和不超過(guò)該深度基床土的容許承載力要 求，則f點(diǎn)處滿(mǎn)足的條件：
[0034] 〇f/Rcr+ocf<[f0] (1)式中：
[0035] 點(diǎn)處的動(dòng)應(yīng)力值(kPa)，又稱(chēng)為路基面動(dòng)應(yīng)力經(jīng)過(guò)換填層衰減后的動(dòng)應(yīng)力幅 值；
[0036] 為f點(diǎn)處的靜應(yīng)力值(kPa)，又稱(chēng)為在換填層底面由上部軌道結(jié)構(gòu)、換填層產(chǎn)生 的自重附加應(yīng)力，上部軌道結(jié)構(gòu)包括鋼軌、軌枕1和道床2;
[0037] Rcr為動(dòng)靜比，一般取0.5~0.7，例如:0.6，本實(shí)施例中，取值為0.5;
[0038] [fo]為f點(diǎn)的基床土容許承載力(kPa);
[0039] Of/R。!·表示動(dòng)應(yīng)力通過(guò)動(dòng)靜比折算成靜應(yīng)力，Of/Rcr+Orf表示動(dòng)應(yīng)力通過(guò)動(dòng)靜比折 算成靜應(yīng)力之后與自重附加應(yīng)力的兩者之和，即為換填層底面的總應(yīng)力，應(yīng)小于等于[fo]。
[0040] f點(diǎn)的靜應(yīng)力為：
[0041] 〇cf = ocm+ γ (h+Ehi) (2)式中：
[0042] γ為土工格室-砂墊層換填層的平均容重，取平均值19kN/m3;
[0043] σ?為軌道結(jié)構(gòu)自重在路基面的靜應(yīng)力(kPa);
[0044] h為土工格室的高度(m);
[0045] lu為根據(jù)動(dòng)應(yīng)力衰減速率將下臥砂墊層4劃分的第i層砂墊子層，其中，hi為第一下 臥砂墊子層的厚度，第一下臥砂墊子層距軌枕1底深度0.40~0.65m，h 2為第二下臥砂墊子 層的厚度，第二下臥砂墊子層距軌枕1底深度〇. 65~1.20m;
[0046] 〇cf為f點(diǎn)處的靜應(yīng)力(kPa)。
[0047] 路基面動(dòng)應(yīng)力依據(jù)基于既有鐵路路基動(dòng)應(yīng)力測(cè)試結(jié)果形成的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算，本實(shí) 施例中按中高速無(wú)縫線(xiàn)路動(dòng)應(yīng)力計(jì)算公式，設(shè)計(jì)值為：
[0048] od = 〇.26Ps(l+aV) (3)式中：
[0049] V為列車(chē)速度(km/h)，若V>300km/h時(shí)，仍按300km/h計(jì)；
[0050] Ps為列車(chē)軸重(kN);
[0051 ] 〇<!為路基面動(dòng)應(yīng)力（kPa);
[0052] α為動(dòng)力沖擊系數(shù)，對(duì)高速無(wú)縫線(xiàn)路對(duì)應(yīng)的動(dòng)力沖擊系數(shù)αι = 〇. 〇〇3,對(duì)中速無(wú)縫 線(xiàn)路對(duì)應(yīng)的動(dòng)力沖擊系數(shù)α2 = 0.004;
[0053]路基面動(dòng)應(yīng)力的大小由列車(chē)速度、軸重和動(dòng)力沖擊系數(shù)三個(gè)參數(shù)決定。
[0054]動(dòng)應(yīng)力衰減包括經(jīng)過(guò)土工格室填砂組合體3的衰減和經(jīng)過(guò)下臥砂墊層4的動(dòng)應(yīng)力 衰減，路基面動(dòng)應(yīng)力衰減至計(jì)算點(diǎn)f處的動(dòng)應(yīng)力Of大小為：
[0055] 〇f = n〇d-EhiCi (4)
[0056] 式中:η為土工格室底面與頂面的動(dòng)應(yīng)力之比；
[0057] ξ,為不同深度砂墊層的單位動(dòng)應(yīng)力衰減值(kPa/m)，其中，ξ:為第一下臥砂墊子層 的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值，ξ2為第二下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值，ξ: > ξ2;
[0058] Ehili為土工格室底面到換填層底面的動(dòng)應(yīng)力衰減值(kPa)。
[0059] 土工格室填砂組合體3動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)見(jiàn)表1，土工格室填砂組合體3的尺寸包括 焊距和高度，焊距常采用340mm和400mm，高度常采用100mm、150mm和200mm，砂墊層的動(dòng)應(yīng)力 衰減規(guī)律見(jiàn)表2。
[0060] 表1 土工格室填砂組合體動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)
[0062]表2砂墊層動(dòng)應(yīng)力衰減規(guī)律
[0064] 將式(2)、（4)代入式(1)，可將式(1)表達(dá)為另一種形式：
[0065] (n〇d-EhiCi)/Rcr+〇cm+ γ (h+Ehi)^[f0] (5)
[0066] 進(jìn)一步可寫(xiě)成：
[0067] (n〇d-hiCi)/Rcr+〇cm+T (h+hi)^[f0] 0.40m<H^0.65m (6a)
[0068] (n〇d-hiCi-h2C2)/Rcr+〇cm+T (h+hi+h2)^[f0] 0.65m<H^ 1.20m (6b)
[0069] 結(jié)合圖1中的尺寸關(guān)系，可得Hift+h+Elu,則換填厚度H的具體表達(dá)式如下：
[0070] H=Hi+h+(ri〇(j/Rcr+ocm+ γ h~[f0])/(ξι/Rcr- y )
[0071] 0.40m〈H彡0.65m (7a)
[0072] H = 0.65+(n〇d/Rcr+〇cm+T (〇.65-Hi)-(0.65-Hi-h)Ci/Rcr-[f0])/(C2/Rcr-T )
[0073] 〇.65m〈H彡1.20m (7b)
[0074] 通過(guò)以上分析可得，一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法包括 以下步驟：
[0075] S1:通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)的動(dòng)力觸探試驗(yàn)等方法確定基床土容許承載力[f0]。
[0076] S2:根據(jù)列車(chē)軸重、速度以及鐵路線(xiàn)路等級(jí)，獲得路基面動(dòng)應(yīng)力〇d，并根據(jù)軌道結(jié) 構(gòu)獲得軌道結(jié)構(gòu)自重在路基面的靜應(yīng)力σ?。
[0077] S3:選取土工格室的尺寸，并獲得選定土工格室的高度h和動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)η。
[0078] S4:根據(jù)動(dòng)應(yīng)力衰減速率將下臥砂墊層4劃分為第一下臥砂墊子層和第二下臥砂 墊子層，并獲得第一下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值L和第二下臥砂墊子層的單位 厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值ξ 2，ξχ > ξ2。
[0079] S5:根據(jù)換填厚度關(guān)系式得到軌枕1底距離土工格室-砂墊層換填層底面的換填厚 度Η，換填厚度關(guān)系式如下：
[0080] "=(,心 十 σ(."; +//卜[./(〗])/ (二丨 / /?ι7. - + //,+/? 0.4ιη < Η < 0.65?η < // = {ησ，/ R r + σ(?Π + /(0.65 -- Η,) - (0.65 - Η, - Ιι)?, / R .,. - [./；,]) / (<2 / Rcr - y) ° + 0.65 0.65ιη <Η <\ ,2m
[0081 ] S6:建立在不同土工格室的尺寸和不同基床土容許承載力下的換填厚度取值表 格，供方案設(shè)計(jì)人員快速查找，其中：換填厚度取值表格中基床土容許承載力以10kPa為間 隔取值，當(dāng)基床土容許承載力的實(shí)際取值不在換填厚度取值表格中時(shí)，按線(xiàn)性插值的方式 獲得基床土容許承載力的實(shí)際取值對(duì)應(yīng)的換填厚度。
[0082]為了方便設(shè)計(jì)人員使用本方法，按照相關(guān)規(guī)范，土工格室填砂組合體3頂與軌枕1 底的距離（即道床2的厚度出)取0.4m，列車(chē)軸重取23t，列車(chē)速度取200km/h，動(dòng)力沖擊系數(shù) 取0.004，計(jì)算不同土工格室尺寸情況下，換填厚度Η隨基床土容許承載力[fo]的變化情況， 列入表3。
[0083]表3換填厚度Η隨基床土容許承載力[fo]變化情況
[0085]實(shí)際工程使用時(shí)，某鐵路無(wú)縫線(xiàn)路，運(yùn)營(yíng)列車(chē)的機(jī)車(chē)靜軸重為23t，運(yùn)行速度為 200km/h，道床厚度0.4m，路基為高約3m的路堤，最近幾年基床下沉加劇，軌道幾何狀態(tài)變化 頻繁，有少量基床土擠出。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)力觸探試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，基床土的承載能力普遍較低，約為 64kPa。擬采用土工格室加固路基的基床部分。
[0086] 采用焊距340mm、高度100mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為1.04111 ;[加為701^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為0.98111。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[&]為641^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為 1·02m〇
[0087] 采用焊距340mm、高度150mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為0.98m; [fo]為70kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為0.92m。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[fo]為64kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為 0·96m〇
[0088] 采用焊距340mm、高度200mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為0.92m; [fo]為70kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為0.87m。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[fo]為64kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為 0·90m〇
[0089] 采用焊距400mm、高度100mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為1.04111 ;[加為701^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為0.98111。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[&]為641^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為 1·02m〇
[0090] 采用焊距400mm、高度150mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為1.03111 ;[&]為701^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為0.97111。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[&]為641^^時(shí)，對(duì)應(yīng)的!1為 1.01m〇
[0091] 采用焊距400mm、高度200mm的土工格室時(shí)。查詢(xún)表3可得[fo]為60kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η 為0.99m; [fo]為70kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為0.94m。通過(guò)線(xiàn)性插值可求得[fo]為64kPa時(shí)，對(duì)應(yīng)的Η為 0·97m〇
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其特征在于，土工格室加 固路基基床方案是指在道床下方路基內(nèi)設(shè)置土工格室-砂墊層換填層，所述土工格室-砂墊 層換填層包括由上至下依次設(shè)置的土工格室填砂組合體和下臥砂墊層，所述道床的厚度為 ft，該方法包括以下步驟： S1:獲取基床土容許承載力[fo]; S2:根據(jù)列車(chē)軸重、速度以及鐵路線(xiàn)路等級(jí)，獲得路基面動(dòng)應(yīng)力〇d，并根據(jù)軌道結(jié)構(gòu)獲得 軌道結(jié)構(gòu)自重在路基面的靜應(yīng)力 S3:選取土工格室的尺寸，獲得選定土工格室的高度h和動(dòng)應(yīng)力衰減系數(shù)η; S4:根據(jù)動(dòng)應(yīng)力衰減速率，將下臥砂墊層劃分為第一下臥砂墊子層和第二下臥砂墊子 層，并獲得第一下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值L和第二下臥砂墊子層的單位厚度 動(dòng)應(yīng)力衰減值 S5:根據(jù)換填厚度關(guān)系式得到軌枕底距離土工格室-砂墊層換填層底面的換填厚度H， 所述換填厚度關(guān)系式如下： 'Η = {?]σα, ? R., + aiW + yh -[./〇])/ (Cj / Rcr-γ) 十//丨十/7 0.4m < Η < 0.65m * Η = (ησ(Ι / R(r + σ(.", + r(〇.65 -//,)- (0Μ5. -//,- h)4, / Rrr - [/〇]) / (ξ2 / Rn. -γ). -+- 0.65 0.65in < H < 1.2in V 式中，γ為設(shè)定的土工格室-砂墊層換填層的平均容重，Rcr為設(shè)定的動(dòng)靜比。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，所述路基面動(dòng)應(yīng)力〇d滿(mǎn)足以下公式： 〇d = 0.26Ps(l+aV) 式中，Ps為列車(chē)軸重，a為動(dòng)力沖擊系數(shù)，V為列車(chē)速度。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，動(dòng)靜比RCT取值為0.5~0.7。4. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，土工格室-砂墊層換填層的平均容重γ取值為19kN/m 3。5. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，所述第一下臥砂墊子層距軌枕底的深度范圍為0.4~0.65m，第一下臥砂墊子層 的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值ξ:取值為140kPa，所述第二下臥砂墊子層距軌枕底的深度范圍為 0.65~1.2m，第二下臥砂墊子層的單位厚度動(dòng)應(yīng)力衰減值纟!取值為lOOkPa。6. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，所述步驟S5之后還包括步驟S6:建立在不同土工格室的尺寸和不同基床土容許 承載力下的換填厚度取值表格，供方案設(shè)計(jì)人員快速查找。7. 根據(jù)權(quán)利要求1或6所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法， 其特征在于，所述土工格室的尺寸包括焊距和高度，土工格室的焊距取340mm或400mm，土工 格室的高度取lOOnrni、150mm或200mm。8. 根據(jù)權(quán)利要求6所述的一種鐵路用土工格室加固路基基床方案快速確定的方法，其 特征在于，所述換填厚度取值表格中基床土容許承載力以10kPa為間隔取值，當(dāng)基床土容許 承載力的實(shí)際取值不在換填厚度取值表格中時(shí)，按線(xiàn)性插值的方式獲得基床土容許承載力 的實(shí)際取值對(duì)應(yīng)的換填厚度。
【文檔編號(hào)】E01B2/00GK106065549SQ201610412285
【公開(kāi)日】2016年11月2日
【申請(qǐng)日】2016年6月14日 公開(kāi)號(hào)201610412285.9, CN 106065549 A, CN 106065549A, CN 201610412285, CN-A-106065549, CN106065549 A, CN106065549A, CN201610412285, CN201610412285.9
【發(fā)明人】王炳龍, 肖軍華, 楊龍才, 宮全美, 劉琤玉, 蔣周耘, 張秋陽(yáng)
【申請(qǐng)人】同濟(jì)大學(xué)